直湖港大桥设计计算书

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1、S342惠山段直湖港大桥主桥结构计算书设计计算书(主跨100米柔性系杆钢管砼拱桥)二〇〇六年五月第36页共36页S342惠山段直湖港大桥主桥结构计算书目录一、设计说明3二、拱轴系数的确定52.1悬链线拱轴线:62.2抛物线拱轴线:72.3结论:7三、施工计算73.1、结构整体模型73.2、系杆、不同加载过程中桥墩计算93.3:成拱阶段主拱计算10四、全桥稳定性验算164.1未设横撑模态164.2设三道横撑模态17五、附计算过程应力、内力、位移图：195.1空钢管成拱195.2浇筑下管砼215.3张拉系杆1和2235.4浇筑上管及缀板内砼265.5成桥后变形情况2

2、85.5成桥后墩身应力295.6温度降低35度30六、整体计算(按梁单元布置了三个车道荷载)326.1：反力326.2：吊杆拉力(自重+汽车+温升未加组合系数)356.3：验算系杆截面(自重+汽车+温升未加组合系数)36第36页共36页S342惠山段直湖港大桥主桥结构计算书一、设计说明计算理论：弹性阶段未考虑非线性影响；采用应力叠加与内力叠加原理计算；计算模型：按实际材料类型采用空间实体单元模型模拟钢与砼的材料性质；运用砼弹性模量的变化模拟钢管砼的加载过程以及组合截面形成过程；计算按不同工况分别进行内力、应力组合；横向采用杠杆法分配活载；恒载平均分配给双肋；计算

3、软件：Midas/Civil6.7.1，计算单位：t.m结构形式：钢管混凝土哑铃形断面，截面总高度2.5米，钢管1100*14Q345钢板卷制形成；内充C40号混凝土；横向双肋，以1100*14空钢管形成五道横撑；桥面总宽度15.75米，拱肋双肋布置在桥面外，单片拱肋水平对称布置，桥面范围竖曲线线由吊杆调节形成；结构跨径：计算跨径100米，采用拱轴系数为m=1.12的悬链线拱轴线；设计荷载：公路-I级；地震动峰值加速度：0.5g/m2，按0.1g/m2设防；本主桥拱肋采用吊装，扣挂施工。系杆采用R=1860MPa成品钢绞线，每幅桥共12束(单根拱肋下6束)，为O

4、VMXG15-22可换索式钢绞线系杆锚。在吊装过程中不设临时系杆。加载顺序：（1）上下管在工地制作成三段，用缀板焊接好，要求采用自动焊，分三段合拢，合拢段长度以控制吊装重量为主，边段长度采用40米，合拢段长度20米；此时为二铰拱，钢管重量由钢管自身承受，计算合拢时的稳定性及钢管应力；（2）封拱，形成无铰拱，浇筑下管内混凝土，此时混凝土重量亦由钢管承受，待下管内混凝土达到强度达到28天再浇缀板内及上管内混凝土，此时混凝土重量由钢管及下管混凝土共同承受；按应力叠加法求出钢管的叠加应力；（钢管一开始就参与受力，而管内混凝土则随着浇筑次序依次参与受力；后期桥面系恒载、活

5、载等由钢管混凝土组合截面共同受力）（3）计算合拢温度与钢管合拢温度是不相同的，本桥钢管可选在15度时合拢，但计算合拢温度可能要达到28度左右；设计计算温度降低由合拢计算温度与当地的日平均温度对比，设计采用温降20度，温升10度控制；拱肋混凝土收缩徐变按温度降低15度计算；非线性应力（日照引起的内外温差）对钢管混凝土极限承载力没有影响，拟不计入；一般为说,超静定拱温降受力不利,所以一般要降低合拢温度,最好在15度左右合拢.资料1P177表明:钢管砼温度应力值与拱肋自重产生的应力值相当,应当引起设计者的注意.（4）加载桥面系；由于此时拱肋刚度已经较大，桥面只要按对称

6、由边及中的过程对称加载就可以了；（5）运营，加载车辆荷载；（拱脚附近第36页共36页S342惠山段直湖港大桥主桥结构计算书未采用微膨混凝土工艺，主要是考虑到拱脚的环向应力作用下对钢管的拉应力过大，在拱脚段不宜采用，其余段采用微膨混凝土）（6）验算在拱肋混凝土浇筑时拱顶是否需要配重平衡的问题：主要考虑拱肋的上拱变形值不宜太大；（7）计算中可按2米左右一节的直线形钢管代替，不影响计算精度，预制时按1.5米一节工厂预制；（天津彩虹桥除在吊杆两侧各设一道角钢加劲箍外，其余每隔2.5米设置一道角钢加劲箍，以增加钢管壁的刚度）第36页共36页S342惠山段直湖港大桥主桥结构

7、计算书二、拱轴系数的确定截面性质计算(采用AutoCAD面域的方法)及其它:ü空钢管面积:0.0911周长:13.0415边界框:X:-0.5500--0.5500Y:-1.2500--1.2500质心:X:0.0000Y:0.0000惯性矩:X:0.0605Y:0.0149惯性积:XY:0.0000旋转半径:X:0.8150Y:0.4040主力矩与质心的X-Y方向:I:0.0149沿[0.0000-1.0000]J:0.0605沿[1.00000.0000]ü核心混凝土:面积:2.0469周长:6.4658边界框:X:-0.5360--0.5360Y:-1.2

8、360--1.2360质