偏心受力构件.docx

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1、第六章偏心受力构件§6.1偏心受力构件的特点及截面形式.偏心受力构件的受力特点:a)Ntb)N二1Fe1!NN偏心受拉偏心受压r强度「整体稳定j实腹式州局部稳泄I稳定5J平面内稳定［平面外稳定常用限态正使极状格构或J弯矩绕实轴作用弯矩绕虚轴作用An—皿施｛人必｝£［川从偏心受力构件的特点来看，边缘很容易达到设计强度，若按边缘达塑性视为强度极限很不经济，若按全截面达塑性，又会产生很大变形，因此与受弯构件相似，部分发展塑性。（截面高度的1/8〜1/4）偏心受力构件的平面内稳定问题属于第二类稳定，采用压溃理论进行计算，但当达

2、极限荷载时，变形过大，规范限制了塑性的发展。二.偏心受力构件的截面形式a)b)来〜5庄r尸齐壬T1-串-§6.2偏心受力构件的强度对于全截面达塑性状态，变形过大，因此规范对不同截面限制其塑性发展区域为(1/8~1/4)h0b)a)fyfy>y一R百Eyfyfy>+卫匹H

3、失稳属第二类稳定，偏心压杆的临界力与其相对偏心率•二e'有关，‘二W..A为截面核心矩，；二e*大则临界力低。=N/AJi通常采用的理论为压溃理论。即：根据临界状态内外力平衡条件和变形调条件导出截面平均应力和杆中挠度的关系。（二cr』m）=0dI"」cr,ym)0)Jcrdym如此算得的平均应力值使变形过大，限制截面塑性发展在截面高度的（1/8~1/4），采用弹性相关公式加以修正。NMNe0Ns1NMs(^—)Nexe—偏心距Nex=nEA――欧拉临界力‘XNs=Afy，Ms=Wlxfy，WixIxy111y1——受压

4、最大点距中和轴距离N1-■Nex弯矩放大因数（偏心矩增大因数）11考虑部分塑性发展，令Mp代替MsNNsxW1xfy(1MNe01—)Nex当M=0时，即为具有初始偏心e0的轴心压杆，设其为Nx（实际的轴心受力稳定承载力），则由上式可得:补归皿a.W1xNxNex11理-NxxWlxfy(1-代回上式得:NNx、)NexNs1,上式变为MNxWix(1-_)Nex由此式算得结果与实际有出入，经过修正:EmxMN~xW1x(1-0.8)x1NEx轴心受力构件中的考虑1.1000的初挠度，而偏压构件中的6很大，故此式误差就

5、应主要在这里。因为前面推导过程中的M是按两端弯矩相等考虑的，1mx是考虑两端弯矩不等时的等效弯矩因数，其原则是二端弯矩不等时在杆中某一位置产生最大挠度，如两端弯矩相等，产生相同挠度，此弯矩为等效弯矩。RM1=0.65+0.35—1,M^>M1M2规范对：mx作出具体规定：1.弯矩作用平面同有侧移的框架柱悬臂构件1mx=1；2.无侧移框架柱和两端支承构件：（1）没有横向荷载作用时，市x-0.650.35M1/M2；（2）有端弯矩和横向荷载同时作用，：mx=1；产生反向曲率：mx=0.85（3）无端弯矩，有横向荷载：：mx

6、=1对于单轴对称截面，当弯矩使较大翼缘受压时，受拉区可能先受拉出现塑性:mxMxANxW2x(1-1.25——)

7、矩作用下梁的整体稳定因数，工字形、T形可按规范的简化方法计算；箱形截面;：b二1.0;Mx——计算柱段内最大弯矩x――等效弯矩因数（见规范有关规定）以上计算结果是基于双轴对称工字形截面弹性工作范围得出的，对于单轴对称偏压构件以及弹塑性范围内，上述相关公式偏于安全。对于不产生扭转的双轴对称截面（包括箱形截面），当弯矩作用在两个主平面时，公式可以推广验算稳定：ANxAx^x(^0.8M)byW1yNex-mxMx.SyMy

8、tx,'ty——等效弯矩因数，查规范。■-：bX,「by――受均布弯矩受弯构件对x,y轴的整体稳定因数§6.4格构式偏心受压构件的整体稳定对于宽度很大的偏心受压柱为了节省材料常采用格构式构件，且通常采用缀条柱。a)ex一X1J1-1b)—y一十•c)y一卜d)一yfy1「②flX■a/FT1卜+十一N卩XMN2

9、NNejNi11r