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时间:2020-09-06
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1、3.3高频测力天平技术的原理2高频动态天平试验(HFFB)因为模型制作与试验简便、成本低、方便应用,被广泛用于高层建筑抗风研究。其试验流程如图3.1-1所示。图3.1-1高频动态天平测力试验流程图高频天平动态测力试验基本原理如下:高层建筑的风致振动通常用一阶振动来描述,其风振方程可简写为:(3.1-1)式中M、Q、、、F(t)指一阶振型的广义质量、广义位移、阻尼比、固有圆频率和广义力。,,m(z)是沿建筑物高度的分布质量或扭转惯性矩,P(z,t)是沿高度的分布风荷载(如x,y方向的分布压力,绕z轴的分布扭矩),h是建筑物高度,
2、φ(z)是一阶振型函数.因为高层建筑在风力作用下的变形属弯剪型,所以通常假设振型为线性振型,即,故(3.1-2)Mw(t)为建筑物倾覆力矩.若扭转振型取为常数,则基底扭矩为一阶广义扭转荷载.这样,可得广义力F(t).然后再由式(3.1-1)求得广义位移Q.根据试验建筑物底部的扭转一般较小,可忽略由扭矩引起的位移.则建筑物位移可用式3.1-3计算:(3.1-3)通常,将风荷载P(z,t)看成由平均荷载和脉动荷载组成,即P(z,t)=+p(z,t)(3.1-4)对应的广义力可表达为:F(t)=+f(t)(3.1-5)其中,,由式(
3、3.1-2)和(3.1-5)可知,底部弯矩也可表达为(3.1-6)式中,mw(t)分别是由高频天平测出的建筑物底部的平均和脉动弯矩.因此,有(t)=/h,f(t)=mw(t)/h.由风作用产生的结构响应Q(t)也可相应地表示成平均响应和动态响应两部分.Q(t)=+q(t)(3.1-7)其中,平均响应为(也称为静态响应),建筑动态响应g(t)则应满足式3.1-8:(3.1-8)底部脉动弯矩功率谱密度Sm(n),而广义力功率谱密度则为:(3.1-9)根据功率谱密度性质,可得动态广义力的均方值为:(3.1-10)设动态响应q(t)和
4、动态广义力f(t)的功率谱之间的一阶振型频响函数为
5、Hw(n)
6、.这时,响应功率谱和广义力功率谱之间的关系可表述为:(3.1-11),n0结构的一阶固有频率,为阻尼比,K为广义刚度,。在实际工程中式(3.1-11)使用并不方便,常将响应分为背景与共振响应.脉动风往往是由不同的旋涡混合组成,一般建筑物的固有频率远大于大旋涡的频率,故在大涡作用下,结构产生非共振响应,称作“背景响应”,其均方值为:(3.1-12)而小涡频率高,会引起结构共振响应,其均方值为:(3.1-13)因此,结构响应的均方根值与广义力均方根值的关系可用式3.1
7、-14表达:(3.1-14)所以,建筑物的最大广义位移响应为:(3.1-15)式中,g称为峰值因子,一般取g=3.0-4.0.将Qmax代入即可得到建筑物的最大实际位移响应。结构风致响应是脉动风特性和结构特性导致的,利用高频测力天平可测量其基底平均力矩、脉动力矩从而得到广义风荷载,再结合结构信息计算响应,为了确保试验得到的是准确广义风荷载,技术上要解决:1)天平频率及灵敏度需很高;2)模型应比较轻质且刚性足够。由高频测力天平技术的基本原理可以看到,该技术是基于建筑振型为理想振型,且由一阶控制,即,故一般只适用于结构形状和质量(
8、或刚度)没有太大变化的高层建筑,忽略了高阶模态及模态间的耦合作用,且不考虑气动弹性效应,故只能获得结构上总的风荷载,而无法得到风压分布特性。故高频测力天平不适用于结构形状和质量(或刚度)复杂,或高阶振型贡献较大的建筑。3.4高频测力试验方法研究3.4.1测力试验模型的设计与制作由高频测力天平技术的原理可以知道,测力模型设计与制作是试验成功的重要前提,模型必须满足一下几点:(1)几何相似:建筑的尺寸必须符合相似比,这是模型制作的基本要求,是后续分析的前提条件由于得到的荷载最终必须转换到原型,只有保证模型的相似性准则,才能在分析中
9、进行模型与原型之间的各个参数的转换。(2)刚度足够:由于测力试验测得的是模型基底的荷载,因此必须保证模型有足够的刚度,在受到风力作用时,不会产生较大的变形,将荷载较为真实地传递到基底,以反映真实情况。(3)质量足够轻:只有提高天平—模型系统的基阶固有频率,使其远离建筑物结构响应的频率范围,才可以避免天平输出信号产生畸变、同时,只有天平具有高刚度,也才能减少模型的运动效应,从而满足“高频动态天平”风洞试验技术中无气动反馈的基本假设。3.4.2高频测力天平试验与数据的采集针对高频测力天平试验的相关要求,通过试验研究,对于其试验技术
10、及数据采集技术需要考虑因素包括:(1)天平支架高度的考虑由于模型固定在天平上,模型的底部与天平底部有一定的距离,天平测试的为其底部的各方向力分量,与实际的模型底部力分量存在一定的差异,在数据处理时应考虑该高度造成的误差影响,将天平支架高度考虑进去。(2)风洞背景噪声的考虑风洞
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