大体积砼温控方案.doc

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1、悦华商业广场都市阳光工程承台大体积砼温控方案编制人：审核人：审批人：福建七建集团有限公司都市阳光项目部2006年7月1日承台大体积砼温控方案1工程概况根据悦华商业广场都市阳光地下室底板施工专项方案，筒体CT121两个大承台一次浇筑砼量约1100m3，平面尺寸为29.8*14.8m，厚度2.5m，属于大体积砼。砼浇筑日期为2006年8月，根据当地气象资料，浇筑时本地年平均气温为25℃，砼浇筑气温为33℃。为防止大体积砼因内外温差而产生的裂缝，制定温度应力估算及采取的裂缝控制技术措施。2简述2.1温度应力的主要成因：2.1.1大体积砼

2、在硬化期间，水泥水化后释放大量的热量，使砼中心区域温度升高，而砼表面和边界由于受气温影响温度较低，从而在断面上形成较大的温差，使砼的内部产生压应力，表面产生拉应力（称为内部约束应力）。2.1.2当砼的水化热发展到3～7d达到温度最高点，由于散热逐渐产生降温产生收缩，且由于水分的散失，使收缩加剧，这种收缩在受到基岩等约束后产生拉应力（称为外部约束应力）。2.2温度应力在承台砼内的分布如下图所示：综上所述，在承台大体积砼施工前，必须进行砼的温度变化，应力变化的估算，以确定养护措施、分层厚度、浇筑温度等施工措施，并以此来指导施工。3C3

3、0承台大体积砼砼裂缝控制的施工计算3.1砼最高水化热温度及3d、7d的水化热绝热温度C=380.25kg/m3；水泥：水化热Q=294J/kg，c=0.96J/kg.k；ρ=2400kg/m3。3.2砼最高水化热绝热温升Tmax=CQ/cρ=(380.25*294)/(0.96*2400)=48.52℃3d的绝热温升　　T（3）=48.52*(1-e-0.3*3)=28.79℃7d的绝热温升T（7）=48.52*(1-e-0.3*7)=42.58℃15d的绝热温升T（15）=48.52*(1-e-0.3*15)=47.98℃3.3

4、、砼内部中心温度计算Tmax=Tj+T（t）ζ=33+48.5*0.49=56.765℃Tmax=Tj+T（t）ζ=33+48.5*0.44=54.34℃Tmax=Tj+T（t）ζ=33+48.5*0.41=52.885℃式中：Tj——砼浇筑温度℃；T（t）——在t龄期时砼的绝热温升，℃；ξ——不同浇筑块厚度的温降系数。3.4、砼表面温度计算Tb(3)=33+(4/2.742)*0.37*(2.74-2)*(56.765-33)=36.467℃Tb(7)=33+(4/2.742)*0.37*(2.74-2)*(54.34-33)=

5、36.113℃Tb(14)=33+(4/2.742)*0.37*(2.74-2)*(52.885-33)=35.90℃式中：Tb（t）——龄期t时，砼的表面温度，℃；Tq——龄期τ时，大气的平均温度，33℃；H——砼的计算厚度，m；H=h+2h`=2.5+2*0.37=2.74m；h——砼实际厚度，m；h`——砼虚厚度，m，h`=kλ/β=0.66*2.33/4.11=0.37m；λ——砼的导热系数，取2.33W/（m·k）；k——计算拆减系数，取0.66；β——模板及保温层的传热系数，W/（m2·k）；β=（σ/λ+1/Bq）-

6、1=（0.02/0.1+1/23）-1=4.11W/（m2·k）；σ——各种保温材料的厚度，m；λ——各种保温材料的导热系数，盖草袋或麻袋时取0.1W/（m2·k）；△T（t）——龄期τ时砼内最高高与外界气温之差，℃；△T（t）=Tmax-Tq。3.5砼各龄期收缩变形值计算εy（t）=εy0（1-e-0.1t）*M1*M2*…*M10查表得：M1=1.0，M2=1.35，M3=1.0，M4=1.42，M5=1.75，M6=1，M7=0.88，M8=1.2，M10=0.61则有：M1M2M3M4M5M7M8M10=1.0*1.35*

7、1.0*1.42*1.75*1*0.88*1.2*0.61=2.1613.5.13d收缩变形值εy（3）=εy0*（1-e-0.3）*2.161=3.24*10-4*（1-2.718-0.3）*2.161=1.815*10-43.5.27d收缩变形值εy（7）=εy0*（1-e-0.7）*2.161=3.24*10-4*（1-2.718-0.7）*2.161=3.524*10-43.5.315d收缩变形值εy（15）=εy0*（1-e-1.5）*2.161=3.24*10-4*（1-2.718-1.5）*2.161=5.439*1

8、0-43.6砼收缩变形换算成当量温差3d龄期T（y）（3）=-εy（3）/α=(-1.815*10-4)/(1.0*10-5)=-18.15℃7d龄期T（y）（7）=-εy（7）/α=(-3.524*10-4)/(1.0*10-5)=-35.24℃