浅谈预应力现浇箱梁预拱度的设置.pdf

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1、第31卷第5期企业技术开发2012年2月Vol.31No.5TECHNOLOGICALDEVELOPMENTOFENTERPRISEFeb.2012浅谈预应力现浇箱梁预拱度的设置杨卫平（中铁大桥局五公司，江西九江332001）摘要：现代桥梁除满足功能需求外，人们对其外观与舒适度的要求也越来越高，若桥梁的线形不合理会严重影响驾驶人的舒适感和桥梁的美感。因此，在预应力现浇箱梁施工过程中，通过设置合适的预拱度，控制桥梁的成桥线形显得尤为重要。文章简要介绍漳州市南凌大桥南引桥的预拱度设置方案。关键词：预应力箱梁；预拱度；收缩徐变中图分类号：U445.463文献标识码：A文章编号：1

2、006-8937（2012）05-0158-03预拱度设置，按二次抛物线法分配（支座处为0）：1工程概况δx=4δ·x·（L-x）21.1桥梁简介L漳州市南凌大桥主线长543m，桥梁分为主桥和南式中：δx为距左支座x的预拱度值；引桥两部分，南引桥其上部结构为（4×35+4×35）=280mX为距左支座的距离；预应力混凝土等截面连续箱梁，桥梁全宽31m，双向分L为跨长。离式截面。箱梁采用单箱单室截面，左右幅桥净距1m。其中：δx=δ1+δ2+δ3+δ4+δ5-δ6一联（四孔）4×35m=140m。3预拱度设置1.2箱梁施工方案南凌大桥现浇箱梁采用贝雷梁支架型式。支架跨中3.1

3、弹性挠度计算##设临时墩，横向布置5根桩，采用混凝土扩大基础。贝雷以5～6墩贝雷梁支架为例，采用有限元程序建模，梁跨度为15m，为单层贝雷结构，断面上共布置15排。施加箱梁实际荷载，经计算，贝雷梁跨中最大挠度δ1=3.2支架结构型式见图1。cm，支架模型示意图，如图2所示。图1支架结构示意图图2支架模型示意图3.2压重试验实测2预拱度设置机理为得到支架基础在受载后的弹塑性沉降δ3，并验证2.1预拱度的定义贝雷梁挠度的计算结果，选取一孔支架进行压重试验，压为抵消梁、拱、桁架等结构在荷载作用下产生的挠重荷载为箱梁重量的120%。基础沉降观测布置图，如图度，而在施工或制造时所预留

4、的与位移方向相反的校正3所示，贝雷梁挠度观测布置图，如图4所示。量。2.2预拱度的主要影响因素①支架承受荷载后引起的弹性变形δ1。②由于杆件接头的挤压和卸落设备的压缩而产生的塑性变形δ2。③支架基础在受载后的弹塑性沉降δ3。④由于混凝土收缩及徐变引起的挠度δ4。⑤自重+1/2活载引起的挠度δ5。⑥箱梁预应力张拉引起的反拱δ6。2.3预拱度计算作者简介：杨卫平，中铁大桥局五公司。图3基础沉降观测布置图第31卷第5期杨卫平：浅谈预应力现浇箱梁预拱度的设置159δx=0+1+1.3+(-1.6)+6-1.2=5.5cm。预拱度曲线图如图5所示。4预拱度修正4.1挠度观测现浇梁在混

5、凝土浇筑完毕7天（预应力钢束张拉完成），测量桥面标高及梁底实际标高，其数值如表3所示。实测结果显示梁底标高比设计梁底标高低1.3cm；在混凝土浇筑完毕28d（卸架后），实测结果显示梁底标图4贝雷梁挠度观测布置图高比设计梁底标高高0.8cm。待基础沉降及贝雷变形稳定后，测量基础沉降值及贝雷梁挠度，其结果见表1、表2。表1基础沉降表基础编号压重前(m)压重后(m)下沉量(m)5-11.3481.335-0.0135-21.3751.362-0.013图5预拱度曲线图5-31.5671.554-0.0135-41.4711.458-0.013表3梁体标高表5-51.5781.56

6、6-0.012里程设计高程（m）实测高程（m）误差（cm）备注5-6-11.8861.878-0.008KO+38317.36317.350-1.3505#5-6-21.7851.768-0.017KO+38617.33517.324-1.1205-6-31.7121.701-0.011KO+38917.30817.295-1.2905-6-41.6341.624-0.010KO+39217.28117.268-1.2605-6-51.6091.604-0.005KO+39517.25317.241-1.230KO+39817.22617.214-1.200表2贝雷挠度表K

7、O+40117.19917.186-1.2705#-6#中线贝雷梁编号压重前(m)压重后(m)贝雷梁挠度(m)KO+40417.17117.158-1.3405-6-14.3304.4470.037KO+40717.14417.132-1.2105-6-20.3120.4280.036KO+41017.11717.105-1.1805-6-30.8110.9280.037KO+41317.09017.076-1.4505-6-41.7721.8870.035KO+41617.06217.050-1.2205-6-5