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1、第40卷第29期山西建筑Vo1.40No.29·92·2014年10月SHANXIARCHITECTURE0ct.2014文章编号:1009—6825(2014)29-0092—03复合土钉墙在杭州软土地区深基坑围护中的应用叶逢春邢玉芳封棋(中国电建集团华东勘测设计研究院有限公司,浙江杭州310014)摘要:通过杭州软土地区某深基坑工程复合土钉墙支护的成功实践,对复合土钉墙支护方案作了介绍,并结合基坑开挖的有限元进行了分析,监测成果证明了复合土钉墙支护工艺在软土地区深基坑工程中应用的适应性及可行性。关键词:深基坑,复合土钉墙,钻孔灌注桩,
2、有限元分析,位移中图分类号:TU463文献标识码:A围环境,基坑围护设计具有以下几个特点:0引言1)本基坑工程平面尺寸大,采用钢筋混凝土内支撑,工程造复合土钉墙是近年来在土钉墙基础上发展起来的新型支护价高,施工速度慢;结构。该工法将土钉墙与水泥搅拌桩、高压旋喷桩、钻孑L灌注桩、2)本基坑周边环境复杂,道路红线与地下室外墙距离小,道各类微型桩、预应力锚杆等结合起来,根据具体的工程条件、周边路管线多,基坑变形要求高,不具备放坡或土钉墙支护条件;环境及地质情况进行组合,形成复合基坑支护的一种技术。复合3)基坑开挖范围内淤泥质粘土较厚,对边坡整体
3、稳定不利;土钉墙弥补了一般土钉墙的变形位移大、占地面积大等众多缺陷4)本基坑开挖深度较大。和使用限制,极大地扩展了土钉墙技术的应用范围。复合土钉墙技术具有安全可靠、造价低、工期短、使用范围广2.2支护方案根据对本工程的特点分析,通过对几种支护方案的比选,最等特点,获得了越来越广泛的工程应用。终确定采用复合土钉墙方案,即双排深层搅拌桩+土钉墙+钻孔1工程概况灌注桩。支护参数如下:拟建工程位于杭州市余杭区,场地现状为空地,四周为已建1)深层水泥搅拌桩+600@400,桩长9.70m(按进入④粉质道路。地下室外墙距离道路红线最小为7.0m。道路
4、下均埋有一粘土层1.0m控制);些市政管线,周边环境复杂。基坑平面尺寸为214m×213m,基2)土钉设置4排,长度11m一13Irl,采用打人式高压注浆钢坑开挖深度为5.80m。管土钉(,I,48×3.0);拟建场区上部为新近淤、堆积的填土和海相沉积的淤泥质软3)水泥搅拌桩内插钻孔灌注桩,灌注桩直径600,间距为土层,中部为陆相沉积的粘土层,底部为风化基岩。2.0m,桩长为11.0m。基坑开挖深度及围护桩长涉及深度范围内的土层分布自上具体支护典型剖面如图1所示。现场施工情况如图2所示。而下为:①一层杂填土:灰、灰黄色,以粘性土为主,混碎
5、石、砖块等建筑垃圾及生活垃圾,成分复杂,结构松散。层厚0.60m~5.30m。③。层淤泥质粘土:灰色,流塑,含腐殖质及少量有机质,局部为淤泥或淤泥质粉质粘土,摇振反应无,干强度低,韧性低,切面光滑,灵敏度高,高压缩性。层厚0.30m~7.20m。④层粉质粘土:灰黄、褐黄色,局部层顶位置呈灰绿色,可塑~硬可塑,含铁锰质,摇振反应无,干强度高,韧性中等,切面稍有光泽,中等压缩性。层厚4.10m一12.20m。各土层物理力学指标见表1。表1各土层物理力学指标表含水重度天然固快压缩渗透系数土类量/%kN/粘聚力摩擦角模量em/sm3孔隙比c/kP
6、a(。)1/MPa水平垂直图1复合土钉墙支护方案①一I杂填土l7.O810③-2淤泥54质粘土.5l6.91.531482138.5e一88.9e一8④粉29质粘土.5l9.50.8l540176.33I.27e一71.42e一72支护方案2.1工程特点综合分析本工程的基坑形状、面积、开挖深度、地质条件及周图2现场施工情况收稿日期:2014-08—08作者简介:叶逢春(1982一),男,工程师,一级注册土木工程师(岩土):邢玉芳(1977.),女,高级工程师,一级注册土木工程师(岩土);封棋(1987-),男,助理工程师第40卷第29期山
7、西建筑Vo1.40No.29·94·2014年10月SHANXIARCHITECTURE0ct.2014文章编号:1009—6825(2014)29—0094—02某水电站下游拉裂体边坡稳定分析及支护设计韩永史鹏飞刘品(1.中国电建集团成都勘测设计研究院有限公司,四川成都610072:2.中国电建集团贵阳勘测设计研究院有限公司,贵州贵阳550081;3.贵州省交通规划勘察设计研究院股份有限公司,贵州贵阳550081)摘要:根据某水电站地质勘察报告提供的地质参数,选取拉裂体典型断面进行边坡稳定性模拟,采用EMU程序计算边坡稳定安全系数,并对
8、计算结果进行分析,给出了支护措施,对工程实际有一定的参考意义。关键词:拉裂体,EMU,稳定分析,支护设计中图分类号:TU413.62文献标识码:A较小。其离消能区很近,如果消能区两岸边坡一旦失
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