单角钢压杆的屈曲及稳定计算.pdf

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1、第5:卷第;期建筑结构学报<%*85:9=%8;5""6年!5月$%&’()*%+,&-*.-(/01’&21&’34732895""6文章编号：!""">;#;?@5""6A";>"!"#>"6单角钢压杆的屈曲及稳定计算郭兵!95@!8山东建筑工程学院土木工程系，山东济南5:""!6；58清华大学土木工程系，北京!"""#6A摘要：在钢结构工程中经常采用等边或不等边单角钢作为轴心受压构件，现行钢结构设计规范（B,:""!C—5""5）提供了等边单角钢压杆的截面类别及稳定计算方法，但对不等边单角钢压杆的规定相对粗糙。本文根据弹性稳定理论和角钢截

2、面特征规律，推导了等边及不等边单角钢轴心受压构件的屈曲条件和长细比简化计算方法，并给出了稳定设计方法。扭转屈曲换算长细比仅与角钢肢宽与肢厚的比值有关，这使得弯扭屈曲换算长细比的计算也进一步简化。经过验证，该方法简单实用，可供工程设计参考。关键词：单角钢压杆；屈曲；长细比；截面类别；稳定计算中图分类号：DEF?!文献标识码：GDH3I&2J*-(/)(.41)I-*-1K2)*2&*)1-%(%+4-(/*3)(/*32%LM’344-%(L3LI3’4!95BEN,-(/@!80H)(.%(/O(41-1&13%+G’2H-1321&’3)(.

3、P(/-(33’-(/9$-Q()(5:""!69RH-()S58D4-(/H&)E(-T3’4-1K9,3-U-(/!"""#69RH-()A!"#$%&’$(0-(/*33V&)*)(.&(3V&)**3/)(/*34)’3&4&)**K&43.)4)W-)*2%LM’344-%(L3LI3’4-(4133*41’&21&’348R&’’3(1.34-/(2%.3+%’4133*41’&21&’3@B,:""!C—5""5AM’343(141H34321-%(1KM34)(.41)I-*-1K2)*2&*)1-%(L31H%.4+%’2%L

4、M’344-%(L3LI3’4X-1H1H34321-%(%+4-(/*33V&)**3/)(/*349I&11H3L31H%.4+%’&(3V&)**3/)(/*34)’3’3*)1-T3*K’%&/H8,)43.%(1H33*)41-241)I-*-1K1H3%’K)(.’&*3%+4321-%(M’%M3’1-34%+)(/*349I&2J*-(/2%(.-1-%(4)(.2)*2&*)1-%(L31H%.%+4*3(.3’(344’)1-%X3’3.3.&23.+%’4-(/*3)(/*3)W-)*2%LM’344-%(L3LI3’49

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6、.)4)’3+3’3(23+%’’3*)1-T33(/-(33’-(/.34-/(8)*+,-%.#(4-(/*3)(/*32%LM’344-%(L3LI3’SI&2J*-(/S4*3(.3’(344’)1-%S4321-%(1KM3S41)I-*-1K2)*2&*)1-%(了扭转屈曲换算长细比和弯扭屈曲换算长细比的计算!引言方法，分别用来考虑扭转效应以及弯扭效应，比《钢结构设计规范》@B,$!C—##A@以下简称原规范A更加合在钢结构工程中，等边或不等边单角钢经常被用理准确。作受压构件，当压力荷载通过角钢截面形心（图!中!点）时，属于轴心受压

7、构件，否则属于偏心受压构件。单角钢压杆可能发生弯曲屈曲或弯扭屈曲，《钢结构设计规范》（B,:""!C—5""5）@以下简称新规范A中增加作者简介：郭兵（!?C">），男，山东临沭人，副教授。图!单角钢杆件截面收稿日期：5""F年!5月Z-/8!0321-%(4%+4-(/*3)(/*3L3LI3’4!"#!"#!!"均为=(.,。两种截面的计算结果见表.，与精确解相比，误差不超过,’，精度较高，可在工程设计中使式中，#!、#"分别为角钢截面对!轴和"轴的惯性矩。用。可以看出，根据式1!,2计算临界荷载比较复杂，不表!计算结果对比表方便使用。文献

8、3,4采用有限元法对单角钢双向压弯构"#$%&!’()*#+,-(.(/0#%01%#2,(.+&-1%2-件的极限荷载进行了计算归纳，并将其与最小刚