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1、88铁道勘察2014年第1期文章编号:1672—7479(2014)01—0088—02高速铁路端刺桥梁墩梁固结部位局部应力分析徐洪权(铁道第三勘察设计院集团有限公司,天津300142)LocalStressAnalysisofthePier·BeamConsolidationofBridgewithEndSpineonHighSpeedRailwaysXUHongquan摘要对高速铁路CRTSII型板式无砟轨道端刺桥梁结构的刚构斜腿与主梁的墩梁固结部位,建立空间有限元模型,进行局部应力分析,得出桥
2、梁结构的受力特征,并对斜腿构造特别是墩梁相交处倒角尺寸进行了优化,使结构受力更合理。关键词高速铁路端刺斜腿刚构局部应力分析中图分类号:U441.5;U442.5文献标识码:A的共同作用。1工程概况由上可知,斜腿与主梁结合部受力非常复杂,为确国内高速铁路中,CRTSⅡ型板式无砟轨道应用广保整个桥梁在前期端刺和后期运营全过程中的安全性泛,已应用于京津城际、京石客专及京沪高铁等多条高和耐久性,有必要对该结合部的构造尺寸、空间应力分速铁路中,由于其特殊结构形式,决定了CRTSII型板布特性、传力安全性等各方
3、面作深入的分析。式无砟轨道需设置端刺构造。2空间有限元计算模型京石客运专线直股引入丰台站,由于工期原因,桥头端刺无法同步建成,需要在桥梁上设置端刺,桥梁需本桥结合部受力较为不利,因此选取斜腿主墩、主承受巨大的水平纵向力,并且需要满足非常严格的纵梁0号块及考虑圣维南原理的0号块以外5m范围的向水平变形要求,使得常规的桥梁结构不能满足其使主梁和相应顶底板预应力钢束作为分析对象,建立空用功能,故设计了两跨斜腿刚构桥方案。间有限元分析模型。箱梁1号块为单箱单室截面,0号块为与刚构斜本桥采用midasFEA软
4、件建立斜腿、主梁结合部腿固结的实心截面,两端主梁的内力通过0号块传递计算模型(如图1)。共划分了36992个六面体实体单至斜腿,由于两侧梁端支点处采用铰接支座,仅能提供元、10个预应力钢束桁架单元和2个节点单元。竖向支承作用,斜腿则承受了全桥的全部水平力、支座本模型混凝土按照设计,主梁和斜腿上部部分采不均匀沉降,恒活载和不均匀温差所形成的不平衡内用C50混凝土,斜腿下部及基础采用C40混凝土,预力以及全桥收缩徐变次内力等。根据轨道专业要求,端刺桥梁主梁中部需要承受13.0MN的纵向力和lO.84kN
5、/m的横向分力,且锚固点的纵向变形受到严格限制,其容许位移仅为3mm。后期运营期间,该斜腿的端刺功能消失,不再承受端刺力,而承受ZK活载、曲线离心力、温度变化、基础沉降等主力和附加力收稿日期:2013—11—04作者简介:徐洪权(198l一),男,2008年毕业于浙江大学桥梁与隧道工程专业,工学硕士,工程师,E-mail:xjhero@163.corn。图1钢构斜腿与主梁结合部的空间有限元模型90铁道勘察2014年第1期文章编号:1672—7479(2014)01—0090—04陡坡地段铁路桥梁设计
6、陈林(中铁工程设计咨询集团有限公司,北京100055)DesignonRailwayBridgeThroughSteepSlopeAreaCHENLin摘要结合陡坡地段桥梁设计实例,对走行于陡坡地段的铁路,进行桥梁、路基的技术经济比较,确定合理的桥梁路基设计分段,并提出适用于陡坡地段的特殊桥台设计。关键词陡坡路桥比选特殊桥台设计中图分类号:U442.5文献标识码:B起伏较大,多以两山夹一谷,或山体连绵起伏地形为1工程概况主。建城河特大桥自西北向东南斜跨改建后的建城河南广铁路为新建时速250km客货共
7、线双线铁路,后紧贴陡峭山坡前行,在山坡中部设置两孔24m预应最小曲线半径5500m。南广铁路建城河特大桥位于力混凝土简支箱梁后设置桥台,台尾处铁路路肩至山广东云浮市郁南县都城镇境内,西江南侧,该区域地形坡坡脚高差约18m。铁路线受隧道进口控制,路桥分界处,桥台设计及台尾路基设计条件均较差。收稿日期:2013—12—05作者简介:陈林(1980一),男,2004年毕业于西南交通大学土木工程专业,工学学士,工程师,E-mail:85395729@qq.corn。拉应力外,斜腿其余部分的应力水平均较低,主
8、拉应力4结论与建议均在1.0MPa以内,可以适当考虑减小斜腿下部的尺(1)刚构斜腿一主梁固结部位的应力满足规范寸,采用变截面的方式,从而减小斜腿的混凝土体量。要求。参考文献(2)在前期纵向端刺力的作用下,主梁锚固点的[1]张金芝.无砟轨道单线预应力混凝土斜腿刚构桥结构分析[J].铁道勘察,201l(6):100—103位移满足要求。[2]邬晓光,邵心鹏,万振江.刚架桥[M].北京:人民交通出版(3)本桥刚构斜腿与主梁固结部位的中间圆弧处社,2002应力水平适当,并且考
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