纳雍电厂锅炉水冷壁爆管分析及处理.pdf

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1、2014年9月第l7卷第9期贵州电力技术发电研究2014，Vol，17，No．9GUIZHOUELECTRICPOWERTECHNOLOGYPowerGeneration纳雍电厂锅炉水冷壁爆管分析及处理郑文伟(纳雍发电总厂，贵州I纳雍553303)摘要：通过对纳雍发电总厂二厂2号炉水冷壁频繁发生爆管的问题进行金属和化学分析，指出水冷壁爆管是腐蚀和结垢综合作用的结果，提出了解决水冷壁爆管的处理方法。关键词：水冷壁爆管；金相分析；垢下腐蚀文章编号：1008—083X(2014)09—0010—03中图分类号：TK22文献标志码：B贵州省纳雍发电总厂二厂2号机组自2005年7．44

2、mm、7．56mm、7．83IYlm壁厚合格；未爆端实测壁09月22日投产以来已运行49000多个小时。2012厚为8．28mm、8．23mm、8．16mlql，壁厚减薄未超标。年11月09日、12月17日和2013年1月2日，2号锅炉水冷壁连续发生了次爆管，位置分别在后墙拱下(标高28m)、2号角翼墙(标高261TI)和B侧墙(标高31m)处。爆漏管子外观爆口有的呈开窗式，有的为鼓包爆口，管子内壁均有严重的结垢，且图1爆口多出现在向火侧内螺纹处，致使局部内螺纹出现不2．1．2外径检测同程度的腐蚀状况，甚至内螺纹局部平滑消失。因按锅炉定检规程规定，碳钢管子胀粗量不得超过此水冷

3、壁爆管会造成机组停运，从而给电厂生产运公称直径的3．5％。对管样的外径采用进行电子数显行造成严重影响。为防止事故再次发生，有必要对卡尺检测，爆口处实测外径为70．71mm、70．39mm、70．2号锅炉水冷壁爆管原因做一次全面深入的分析研35film，平均值为70．48mm，蠕变值为5．7％，胀粗超究，并针对问题提出解决方法和预防措施。标；未爆端实测外径为66．78mm、66．87InIn、67．10Innl，平均值为66．92into，蠕变值为0．3％，胀粗合格。1设备概况2．1．3金相检验中电投贵州金元集团纳雍发电总厂二厂2号锅炉再将断口金相试样用金相砂纸从240号到为哈

4、尔滨锅炉厂制造的单炉膛平衡通风、露天布置、全钢1000号进行研磨后，采用Cr0粉末机械抛光，4％架结构，一次中间再热、亚临界参数、自然循环汽包锅炉。硝酸酒精侵蚀。在100和500倍光学显微镜下进行锅炉型号为HG一1025／17．3一WM18型“w”型火焰锅观察和拍照。炉。锅炉炉膛中一共设置58个水循环回路，其中前墙和2．1．4管子向火侧管壁距离内壁边缘2．5mm处后墙沿宽度各分为11和17个回路，两侧墙各分为15个金相组织回路，水冷壁管道(66．7mrn×7．5舢；材质：sA一管子向火侧管壁距离内壁边缘2．5mm处金相210C)一共972根，前后各279根，左右各207根。组

5、织为铁素体+珠光体，大量碳化物向晶界聚集，组织出现沿晶裂纹，如图2所示。2原因分析2．1．5管子向火侧壁厚中部金相组织为便于进一步分析爆管原因，对12月17日爆管子向火侧壁厚中部金相组织为铁素体+珠光管样品进行金属和化学分析，如图1所示。体，珠光体球化2级，组织正常，如图3所示。2．1金属分析2．1．6断口500倍金相组织2．1．1壁厚检测断口500倍金相组织为铁素体+珠光体，组织出对管样进行超声波壁厚检测：爆口处实测壁厚为现沿晶腐蚀裂纹且裂纹周边有脱碳现象，如图4所示。．10．贵州电力技术第17卷理和锅炉排污(定排、连排)。加强凝汽器逢停必检5结论工作，尽可能减少机组运行期

6、间凝汽器泄漏。(6)认真抓好机组停备用期间机组的保养工(1)二厂2号锅炉水冷壁爆管是腐蚀和结垢综作。特别是采用热炉放水进行锅炉保养时，必须按合作用的结果。在水质较差、热负荷较高的情况下，照火力发电厂停备用热力设备防锈蚀导则(DL／水冷壁管抗腐蚀性能较低，水冷壁容易结垢，结垢后T956—2005)的要求进行。又加剧了传热恶化，形成恶性循环。由于垢下腐蚀(7)由于水冷壁管腐蚀结垢速率与热负荷有直反应导致受热面脱碳和产生甲烷气体，使金属基体接关系，热负荷高的地方，水冷壁管的腐蚀结垢速率强度大大下降，产生沿晶裂纹，导致水冷壁由于氢损就会显著提高，因此，调整改善锅炉的燃烧工况，最伤而爆

7、管。大限度地消除水冷壁管的局部过热，从而降低水冷(2)二厂2号锅炉水冷壁管内结垢原因为化学壁管的局部腐蚀结垢速率过高现象。水处理设备精处理树脂不能再生引起。(8)加强机组运行期间的水汽质量监督。严格(3)当水冷壁管内垢量>250g／m时表明结垢按照火力发电机组及蒸汽动力设备水汽质量控制标较为严重，应对锅炉进行化学清洗。准(GB／T一2008)要求进行监督和控制，发现异常立即汇报并处理。参考文献：[1]《火力发电厂金属材料手册》编委会．火力发电厂金属材料手4处理后情况册[M]．北京．中国电力出版社．200