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时间:2020-05-02
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1、第5期中氮肥No.52014年9月M-SizedNitrogenousFertilizerProgressSep.2014低温甲醇洗系统冷量分配改造总结汪丽,程远见,刘彩洪(兖矿国宏化工有限责任公司,山东邹城273512)[中图分类号]TQ223.121[文献标志码]B[文章编号]1004—9932(2014)05—0018—03兖矿国宏化工有限公司500kt/a甲醇项目酸环,严重影响了系统切气后的甲醇再生效果。性气脱除采用德国鲁奇低温甲醇洗工艺,该工艺1系统冷量分配设计理念比较成熟,自投运以来一直比较稳定,但在很多细节设计方面仍有不
2、足。在使用过程中低温甲醇洗系统工艺流程如图1所示。在低我们逐渐发现以下问题:系统的冷量分配不合温甲醇洗系统中,CO尾气从洗涤液中解吸时会理,造成冷量浪费,消耗增加;同时,由于冷量吸收大量的热量,从而为系统制冷,这个过程主分配重心偏离严重,导致系统在没有得到外界冷要在中压闪蒸塔(TO2)和低压闪蒸塔(TO3)量补充的情况下无法进行长时间的甲醇溶液循中进行。图1低温甲醇洗系统工艺流程1.1中压闪蒸塔的冷量分配冷量被变换气吸收,闪蒸气温度由一22℃提高中压闪蒸塔由于闪蒸能力有限,且只是为了到25℃,完成冷量回收。回收C0、H(50001TI
3、/h),因此这个过程产生1.2低压闪蒸塔的冷量分配的冷量是很少的。它的液相冷量被直接带人低压中压闪蒸塔的液相进入低压闪蒸塔后,在低闪蒸塔,气相冷量进入变换气冷却器(E03),压闪蒸塔的第一、二、三、四段分别闪蒸,为了产生更多的冷量,这个过程采取了降压、汽提等[收稿日期]2o14.01—13多种措施,冷量回收过程如下。[作者简介]汪丽(1987一),女,安徽安庆人,助理工程师。(1)气相冷量第5期汪丽等:低温甲醇洗系统冷量分配改造总结·19·一段尾气(17000m/h)进入变换气冷却小型贫富甲醇换热器(El2),冷量被来自热再器后,冷量
4、被变换气吸收,温度由一49℃升高生塔(T04)的贫甲醇吸收,温度由一58℃升高到4℃。到一45℃,进入低压闪蒸塔四段;富硫甲醇经二段尾气(16000m/h)首先进入热闪气低压闪蒸塔四段闪蒸后,首先进入再洗甲醇冷却换热器(El6),冷量被热闪气所吸收,温度升器(E09),冷量被来自中压闪蒸塔一段的富碳高到一18℃,然后进入丙烯过冷器(E11),冷甲醇吸收,温度由一63℃提高到一52℃,接着量被丙烯吸收,温度由一55℃升高到15cC。进人中间甲醇冷却器(E05),冷量被来自主洗三段尾气(41000m/h)分成2路:第1塔(T01)二段的富
5、碳甲醇吸收,温度由一52℃路进入氮气冷却器(El0),冷量被汽提氮气吸提高到一44℃,最后进入大型贫富甲醇换热器收,温度由一6O℃升高到25℃;第2路首先进(El3);在大型贫富甲醇换热器中,富硫甲醇的入克劳斯气冷却器(E20),冷量被克劳斯气吸冷量被来自热再生塔的贫甲醇吸收,温度由一44收,温度由一6OcI=升高到一18℃,然后与二段cI=提高到85℃后进入热再生塔。尾气混合进入丙烯过冷器(E11),冷量被丙烯2存在问题分析吸收,温度由一55℃升高到l5cc。四段尾气随着汽提氮气直接进入低压闪蒸塔系统的冷量分配过程较为复杂,中间部分
6、温三段,与三段尾气混合。度可以自由控制,但是冷量的总量是固定的。生其中,二段尾气与三段尾气之间有联通阀,产过程中我们发现了如下几个问题。用来调节冷量分配。最终所有的尾气进入尾气洗(1)国宏化工公司所处的山东省四季分明,涤塔(T06)(设计尾气混合温度为7.4oC),除冬、夏季温差达40℃以上,而尾气洗涤塔没有去甲醇后放空。设计保温,造成尾气混合温度因外界环境温度的(2)液相冷量变化波动幅度较大。全年尾气混合温度的月平均低压闪蒸塔三段的富硫甲醇经过闪蒸后进入值见表1。表1改造前尾气混合温度的月平均值尾气混合温度/℃一4.6—4.4—4.
7、3—3.11.16.315.729.314.9lO.3一1.7—2尾气气量/×10m·h一7.37.16.85.97.46.74.37.37.14.66.56.9从表1统计数据得知,尾气混合温度最低仅填料冻裂,造成巨大的损失)。一4.6℃,最高可达29.3℃,与设计温度7.4℃由低温甲醇洗系统工艺流程可知,在热再生有较大差距。另外,前系统进行负荷调整时(7塔中完成再生的甲醇首先进入大型贫富甲醇换热月和10月),会对尾气气量产生较大影响,但器吸收低压闪蒸塔四段富硫甲醇的冷量,温度由对尾气温度不会造成太大的影响。98.5℃降至一35.7℃
8、,然后进入小型贫富甲醇尾气洗涤塔的洗涤液为水,压力为常压,当换热器吸收低压闪蒸塔三段富硫甲醇的冷量,温尾气温度低于0℃时,极易引起塔盘和管道被冰度由一35.7qC降至一50.4℃,最后进入主洗塔堵塞,甚至冻坏设备。为此,
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