某型核电汽轮机次末级叶片失效原因分析与优化改型设计

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1、第6期胡鹏飞等：基于DOE方法的甩负荷动态特性敏感性仿真分析421甩负荷动态特性的影响特点。由此得到如下结论：[4]冯伟忠．大机组实现快速甩负荷的现实性和技术分析[J]．动(1)借助DOE方法的主因素分析结果可知，机组调节系力工程，2008，28(4)：532—536，547．统甩负荷动态特性对6、A和3个因素的敏感性最为显著，[5]张宝，徐熙瑾，沈全义．甩负荷预测功能失效时的甩负荷试验[J]．汽轮机技术，200648(2)：124—126．三者取值上的微幅变动均会对调节系统动态特性产生显著[6]中华人民共和国电

2、力工业部甩负荷试验导则[H]．北京，影响；1996．(2)从DOE方法的全因素耦合分析结果可知，虽然机组[7]盛锴，朱晓星．再热凝汽式汽轮机调速系统模型的仿真及验甩负荷动态特性对某些因素单独作用时的敏感性很低，但这证[J]．热力发电，2014，43(3)：87—91，100．些低敏感性因素耦合作用时却会产生倍增效应，耦合作用时[8]王右，王景成．基于差分进化的模糊PID复合控制在汽轮机的敏感性显著提高；转速调节系统中的应用[J]．东南大学学报(自然科学版)，(3)通过DOE方法的交叉影响分析结果可知，影响机组20

3、11．41：84—87．甩负荷动态特性的各因素之间存在着不同程度的相互作用[9]牛卫东．单元机组运行[M]．北京：中国电力出版社，2009．关系，单一因素取值的变化不仅会对机组甩负荷动态特性产[1O]TJHammons，RLYeo，CLGwee，PAKacejko．Enhancementof生影响，还有可能会对其它因素的敏感性效应产生一定程度PowerSystemTransientResponsebyControlofHVDCConverter的影响。Power[J]．ElectricMachinesandPow

4、erSystems，2000，28(3)：219—241．参考文献[11]阚伟民，胡鹏飞，谢诞梅，等．1O00MW机组甩负荷转速飞升特性仿真研究[J]．中国电力，2014，47(4)：22-26．[1]田丰．我国600MW等级汽轮机甩负荷试验现状分析[J]．[12]林敏杜，郭杰，秦希超．超超临界1000MW机组50％甩负荷汽轮机技术，2010，52(3)：221—225．试验的操作与控制措施[J]．热力发电，2013，42(6)：78—81．[2]R．wamkeue，e．jolette，i．kamwa．Alter

5、nativeAppRoachesforLin-[13]康松，杨建明，胥建群．汽轮机原理[M]．北京：中国电力earAnalysisandPredictionofaSynchronousGeneratorUnderPar-出版社，2000．tial—andFull—loadRejectionTest8[J]．IETElectricPowerAp-[14]史小平，王子才．汽轮机转速与功率同步控制新方法的仿真plieations，2007，1(4)：581—590．研究[J]．系统仿真学报，2003，15(6)：823

6、—840．[3]ESwidenbank，MDBrown，DFlynn．Self—TuningTurbineGener-[15]黄树红，孙奉仲，盛德仁．汽轮机原理[M]．北京：中国电力atorControlforPowerPlant[J]．Mechatronics，1999，9(5)：．513出版社，2008．—537．(上接第410页)／／，／／／／／．／／§／／r，1J／／／5糌／／／褥／／／爨／，／／，／／／——，／一一——，／／一一_一一／一—一——一一，一一一__，——一一●●_一-__一——一j_8●2

7、，一O3O90—__一——一j8203090图9叶片基础设计方案的首次频率特性试验结果图10调频后叶片的坎贝尔图在进行气流激振时除1个应变片损坏外，其余3片应变片同失效原因。并提出了凸台拉筋整圈连接叶片的优化方案，同时出现振动响应，说明在共振转速下叶片已经形成了整圈连时进行了相应的叶片频率特性试验验证工作。试验结果表接结构。至此，优化型叶片的调频工作圆满完成。明：(1)优化型叶片可以利用旋转时离心力引起的叶型扭转5结论恢复使相邻叶片凸台拉筋工作面挤紧从而形成整圈连接结构。本文通过细致的失效叶片断口分析和材质检验工

8、作，结(2)通过调频，可以使优化型叶片的共振转速避开2820合叶片测频试验结果，明确了某型核电汽轮机次末级叶片的r／min一3090r／min，以保证优化型叶片的安全运行。