渗碳与淬火工艺对风电齿轮组织影响

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1、：、0／：／：／：／：～工艺一渗碳和淬火工艺对风电齿轮组织的影响刘俊伟，顾晓明，姜维杰，李小陶(1．上海森松化工成套装备有限公司，上海201323；2．常州天山重工机械有限公司，江苏常州213125)摘要：研究了经不同工艺渗碳和淬火的18CrNiMo7—6钢齿轮马氏体针长度的变化。结果表明，18CrNiMo7—6钢齿轮渗碳扩散期碳势降至0．7％，渗碳后较快冷却至650保温4h，在160℃硝盐浴中冷却，再风冷至约110℃水冷，其表面马氏体针长可以控制在12．5txm以内，并可省略高温回火而不影响齿轮的热处理质量。关键词：马氏体针；碳势；

2、硝盐淬火中图分类号：TG156文献标识码：A文章编号：1008—1690(2014)01—0046—04EfectofCarburizingandQuenchingProcessesonMicrostructureofWind．drivenGeneratorGearLIUJunwei，GUXiaoming，JIANGWeijie，LIXiaotao(1．ShanghaiMorimatsuChemicalEquipmentCo．，Ltd．，Shanghai201323，China；2．ChangzhouTianshanHeavyMach

3、ineryCo．，Ltd．，Changzhou213125，JiangsuChina)Abstract：Thechangeofmartensiteneedlelengthofl8CrNiMo7-6steelgearwasinvestigatedafterbeingcarburizedandquenchedwithvariableprocesses．Theresultsshowthatthemartensiteneedleincaseof18CrNiMo7—6steelgearmaybecontrolledaslongasupto12．

4、5umbyreducingtheatmospherecarbonpotentialindiffusionstageofcarburizingto0．7％，relativelyfastcoolingfromthecarburizingtemperatureto650℃andholdingfor4h．andquenchinginmohennitrate—nitritesaltat160oCfollowedbywindcoolingtoabout110℃andthenwatercooling．Furthermore，thehightempe

5、raturetemperingsequencecanbeomittedwithoutaninfluenceontheheattreatmentqualityofthegear．Keywords：martensiteneedle；carbonpotential；quenchinginmoltennitrate—nitritesalt风力的变载荷、风机安装要求的特殊性以及环境的U月lJ舌恶劣性，齿轮箱一旦发生故障，维修难度及成本极风电齿轮渗碳淬火有效硬化层较深，采用直接大，因此，对于齿轮箱的制造水平、可靠性要求极为淬火无法满足组织要求。目

6、前主要采用重新加热淬严格。目前，有风电齿轮箱制造商要求齿轮淬火后火工艺，即渗碳后冷却至室温后重新加热至奥氏体表面马氏体针长≤12．5m。一般情况下，深层渗化温度保温后冷却。齿轮淬火介质主要有两大类：碳齿轮硝盐淬火后马氏体针长主要分布于10～一类为油介质；另一类为硝盐介质，硝盐淬火为分级18m，不能满足≤12．5m技术要求。减小表面淬火，低温阶段为风冷，冷却缓慢。与油相比，硝盐马氏体针长主要从原材料及渗碳淬火热处理工艺两淬火心部组织优于油淬，但表面马氏体针长于油淬、方面入手，本文将从热处理工艺对马氏体针长影响残留奥氏体数量多于油淬。在J

7、B／T6141．3．1992方面进行研究，采用4种不同的热处理工艺来研《重载齿轮渗碳金相检验》标准中，对渗碳硬齿轮表究马氏体针长的变化规律，以确定最佳的热处理面马氏体针长并未做量化要求。在风电行业，由于工艺收稿日期：2012．12—13作者简介：刘俊伟(1986一)，男，江苏盐城人，助工，从事金属材料热处理及失效分析工作。联系电话：13764841723，E—mail：liujunwei@morimatsu．cn·46‘《热处理》2014年第29卷第1期表2马氏体级别判定标准1技术要求Table2Criteriaformartensi

8、tegrade风电齿轮渗碳淬火技术要求列于表1。检验标级别特征说明准采用GB／T25744-2010~钢件渗碳淬火回火金相1级隐针及细针马氏体，马氏体针长≤3m检验》，马氏体级别判定列于表2。2级细针马氏体，马氏体针长>