2290 t／h锅炉燃烧器改造及应用

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1、学兔兔www.xuetutu.com第44卷第5期锅炉技术V0I．44，NO．52013年9月B0IIERTECHN()I()GYSept．，2013【运行与改造】2290t／h锅炉燃烧器改造与应用金伟韧，陈斌源(1．广东省粤电集团有限公司珠海发电厂，广东珠海5190902．广东省粤电集团有限公司，广东广州510630)摘要：珠海电厂2290t／h锅炉由于炉膛结构设计不当，造成运行中主汽温和再热汽温偏低、再热汽温两侧偏差大，结焦情况偏离设计工况，燃烧器摆角长期上摆运行且容易烧损等问题。通过对上述缺陷分析，结合机组炉内低氮燃烧改造，根据低氮燃烧器和空气分级燃烧理论研究，引进A—MAC

2、T燃烧技术，对以上缺陷进行改良，包括更换新型A—PM煤粉燃烧器、增加AA风并调整炉膛配风实现煤粉分段燃烧等改造项目，对锅炉燃烧系统进行了整体改造和优化调整，使锅炉恢复设计参数，并消除了上述长期存在的缺陷，在机组的环保性和经济性上取得了良好的效果，为同类型锅炉燃烧系统的改造提供了参考。关键词：炉膛；过热器；再热器；燃烧器摆角；结焦；低氮燃烧；AA风中图分类号：TK223．2文献标识码：B文章编号：1672—4763(2O13)05—0053-06构可上下摆动，最大摆角为±25。。0前言1．2存在缺陷及分析珠海电厂锅炉为日本三菱重工设计制造的MB锅炉自投产后运行过程中长期存在以下缺—F

3、RR型、单炉膛、悬吊式、亚临界、中间再热、强制陷：主汽温和再热汽温偏低、再热汽温两侧偏差循环汽包炉。最大连续蒸发量(BMCR)为2290大，结焦情况偏离设计工况，燃烧器摆角长期上t／h。该炉设计燃用神府东胜煤和进口煤(澳洲)，燃摆运行且容易烧损等问题，且NO的排放也不符烧器四角切圆布置(假想切圆直径1891mm)，制粉合目前的环保排放标准。系统为直吹式，配6台液压加载式MVM25R型三菱造成以上缺陷原因分析如下。珠海电厂锅炉立式磨煤机(设计满负荷5台磨煤机运行)。设计于2O世纪90年代中期，当时国内600MW以锅炉的主／再热蒸汽系统设有三级过热器(位上同类型燃煤机组普遍受到炉膛结焦

4、的困扰，在此于锅炉尾部的一级过热器、炉膛上方的二级过热器背景下，电厂业主方为防止锅炉结焦采用了较为保和炉膛出口末级过热器)和三级再热器(水冷壁上守的炉膛尺寸设计，炉膛结构参数及ECR部的壁式再热器、水平烟道的二级再热器以及末级(700MW)工况下炉膛热负荷设计值见表1。再热器)。过热蒸汽系统设有两级喷水减温器调节汽温；再热蒸汽温度以调整燃烧器摆角为主要调节表1炉膛结构及700MW工况热负荷设计值手段，此外在再热器人口设有事故喷水减温装置。主／再热气温设计值分别为541／568℃。炉霉积z。口／‘上【W·m璺)s。s。。1改造依据／m1．1燃烧系统概况(宽芸×深)／m1．8．6463

5、05~炉qa膛／(截MW面热om负-2荷)3．9374．2~5．4改造前锅炉燃烧系统组成：6层(24只)煤粉。s喷燃器、三层辅助风(二次风)、三层轻油枪及四区域高度／m⋯～荷q／嚣(M区W·热Ill_要)⋯s1．2~2．0层OFA(OverFireAir燃尽风)，详细布置参见表注：(1)同类设备指设计燃用同类型煤种的同等级容量亚2。改造前煤粉喷燃器为三菱重工设计的水平浓临界强制循环汽包炉；(2)燃烧器区域高度为最上、最下淡燃烧器，分布在炉膛四角各设独立气动执行机排燃烧器煤jI}}啼口中r绊间的盂古寓加3ITI收稿日期：2013—05—28作者简介：金伟韧(1974一)，男，工程硕士

6、，高级工程师，主要从事发电厂生产管理工作。学兔兔www.xuetutu.com锅炉技术第44卷锅炉结构及设计参数是决定锅炉实际运行行，且四角不平衡也造成喷燃器容易烧损，近年参数及性能的主要因素。炉膛容积热负荷q反来每一个小修周期必须更换大部分喷燃器。映的是煤粉在炉膛内部的停留时间和整个炉膛在低氮燃烧方面，原设计中虽然也有4层的燃烧强度；炉膛截面热负荷q反映了炉膛水平()FA的设置，但原始设计目的主要是为煤粉的燃断面上煤粉的平均活动速度和着火稳燃条件，在尽考虑，N0排放远不能达到现有的环保要求。q确定的前提下，q的大小也决定了炉膛的高矮；1．3改造方案的选择燃烧器区域热负荷q作为大型

7、燃煤锅炉截面热本次燃烧器改造目的是实现炉内低氮燃烧负荷的补充指标，反映了炉内燃烧中心的温度水并消除原始设施带来的蒸汽温度和燃烧器摆角平，也反映出火焰的疏散和集中情况。等存在的缺陷。方案的选择从抑止NO的产生珠海电厂在锅炉设计上选取过低的炉膛容积和改善过热汽温和再热汽温特性出发。热负荷和炉膛截面热负荷，虽然有利于煤粉的燃燃煤锅炉NO生成的机理主要有以下3种：尽同时也降低了水冷壁结焦的可能性，但也造成(1)热力型：锅炉中助燃空气中的氮气在高温环了炉膛水冷壁基本没有结焦，炉