土钉支护技术在黄土场地深基坑工程中的应用

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1、陕西建筑2010年10月总第184期土钉支护技术在黄土场地深基坑工程中的应用吴俊(陕西建工集团第八建筑工程有限公司710068西安)摘要：通过在场地18米深的基坑支护中采用土钉支护技术的实例。介绍了土钉支护设计的计算方法和工程经验，并对规范中没有明确规定而设计中又必须解决的一些具体问题进行了探讨。关键词：深基坑；土钉支护；设计及构造1引言技术。本文以西安市某湿陷性黄土算方法和工程设计经验。土钉是一种在原位土体中安场地18米基坑支护为背景，通过2支护工程及地质概况置拉筋而使土体的力学性能得以对其设计、验算及变形观测等内容2．1支护工程概况改善，而提高基坑边坡稳定性的新的详细论述。介绍了

2、土钉支护的计该工程，基坑长61．86米，宽-4-"K-"加固深度，测试加固土体的密实度态下孑L隙比较小有关；第④层粉土依据标准及参考文献：和地基承载力。夯后土性指标相比于其他土层提【1】国家标准《湿陷性黄土地区通过对天然地基和强夯地基高幅度较高，主要是天然孔隙比相建筑规范》B50025—2004．进行静力触探试验及动力触探试对较高，压实效果显著。从整体上[2]朱沈阳等主编《湿陷性土地验，从静探曲线对比图和动力触探来看夯后土的各项土性指标较天区人工地基工程勘察、设计、施工成果对比图分析。试夯坑内深度然状态下均向有利方向变化。与检测指南》西北大学出版社7．0m以上加固效果显著．7．0m以

3、4结论2005．10．下改善幅度不大。(1)和天然土层相比较，经过[3]行业标准《建筑地基处理技3．3土工试验不同能级的强夯处理后．黄土状土术规范》(JGJ79—2002)．土工试验是为了评价场地经地基的力学性质均有大幅度的提[4]国家标准《建筑地基基础设强夯处理后土体物理力学指标的高。说明采用强夯法处理本场地地计规范》(GB50007—2002)．改善状况。室内土工试验数据对比基是适宜的。[6]国家标准《建筑地基基础工见表6。(2)在进行大面积强夯旆工之程施工质量验收规范》(GB50202—根据表列数据，湿陷系数从原前，应先进行强夯试验，确认强夯2002)．来的0．022～0．03

4、9，夯后变为效果和适宜性，确定主要设计和施[7】陕西省建设工程质量安全0．002~0．006，湿陷性完全消除；第工参数，以用于大面积施工和工程监督总站文件《陕西省建设工程人③层粉土夯后土性指标相比于其检测，控制地基强夯加固效果。工地基工程检测技术规程》陕建监他土层提高幅度较低。与其天然状总发(2003)056号．2010年10月总第184期陕西建筑9358．8l米，坑底深18米，西南紧邻现场抗拉试验，结果列于下表，其pm=k(1～面2C1)H=城市道路，北侧1．6米处有二层砖平均值为46．3kPa。混结构过渡楼。东侧2．4米处有一本工程土钉孔为150mm。拉杆0．674kaTH>0．

5、55kaTH5米深正在施工的热力管沟。选用Ⅱ级变形钢筋．注浆采用水泥式中Ka为郎金土压力系数，2．2工程地质情况砂浆，强度等级不小于M12，注浆它无法考虑放坡等因素的影响。有2．2．1土层结构压力为0．6MPa。喷砼面层厚放坡时可用库伦土压力系数代替序号土名地层描述土层层厚(m)土层深度(m)内聚力C(kPa)内摩擦角(。)①杂填土素填土Q硬～可塑0．3．10-3—4．123．525-2②黄土硬一可塑，湿。具有较强湿陷性，中Q等偏低压缩性5．2～9．18．8~1o．74025硬一可塑，湿～很湿。具有较弱湿陷③古土壤Q3d性2．8~4．5l1．5～14-33523．中等偏低压缩性④黄土

6、可塑，饱和，不具湿陷性，中等压缩Q性8．4～9．821．2～23．63020⑤古土壤Q’d可塑，饱和，中等压缩性1．2~2．722．2~25．33518⑥黄土Q'd可塑，饱和，中等偏低压缩性2．8~4．827~29．450202．2．2地下水位：稳定水位埋150mm，双层双向钢筋。郎金土压力系数。深为12．3～13．8m，属孔隙潜水，水3．2计算及构造3．2．2土钉强度验算位年变幅lm左右。3．2．1土侧压力计算在满足土钉规程间距要求的2．2．3湿陷性：场地为Ⅱ级湿基坑的支护就是为了抵抗土前提下。根据每个土钉负担的土侧陷性黄土．体的侧向压力。土侧压力的大小和压力计算出土钉的有效锚固段

7、长3土钉支护设计及验算分布与土体的水平变位直接相关。度、自由段长度加上有效段长度即3．1土钉参数支护不同，土的水平变位就不同，为土钉的总长度。然后再依据土钉土钉与周围土体之间的粘结因而土侧压力也不同，按照土钉规拉杆的强度标准值计算出拉杆的强度下是土钉设计中非常重要的程CECS96：97中给出的土压力计截面面积。参数。应当以实测结果为准．初步算公式算得土侧压力分布图。例如：第一层土钉，倾角=设计时按照《基坑土钉支护技术规其中：C=35kPa923。q=28．