北京室内游乐馆结构设计

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1、第40卷第6期山西建筑Vo1．40No．6·48·2014年2月SHANXIARCHITECTUREFeb．2014文章编号：1009—6825【2014)06-0048-02北京室内游乐馆结构设计韩雪赵中亚(1．中国建筑科学研究院，北京100013；2．中国远达国际工程管理咨询有限公司，北京100088)摘要：介绍了北京室内游乐馆的结构体系、结构规则性、荷载分项系数、材料等内容，并进行了多遇地震内力分析、性能化分析和设计以及基础分析，结果表明：该设计满足规范要求，达到了预期目标。关键词：室内游乐馆，框架

2、结构，钢桁架，性能化分析中图分类号：TU318文献标识码：A1概述表2荷载分项系数序恒载活载水平地震竖向地震风载北京室内游乐馆位于北京世纪华侨城欢乐谷院内，长93．4m，口荷载组合yG．yp1a2yyEV’，宽63．5m，高25m，椭圆形，和局部原有结构间采用抗震缝分开，1恒载+活载1．350．98馆内部局部有夹层一层、三层，夹层功能为空中竞技、疯狂撞车、la恒载+活载1．201．40冲浪车、飞行影院、小飞象等室内活动区，是北方冬季室内游乐的2恒载+风1．20±1．402a恒载+风1．00±1．40最佳场

3、所。3恒载+活载+风1．2O1．40±O．842结构体系3a恒载+活载+风1．2O0．98±1．403b恒载+活载+风1．001．40±0．84本工程主体结构为框架结构，现浇混凝土楼板，屋盖钢桁架，3c恒载+活载+风1．00O．98±1．40基础为长螺旋钻孔灌注桩。1)高宽比：0．4(<3)，满足规范限值4恒载+活载+水平1地震+竖向地震．20O．60±1．3O±O．50(规范限值：3)；长宽比：1．5。2)地面总高25m，满足A级高度的限4恒载+活载+水平值(A级高度限值40m)。基于以上因素，本工程采

4、用框架结构体系。a地震+竖向地震1．00O．50±1．30士0．503结构规则性判别4b恒载+活载+水平1地震+竖向地震．2O0．60士0．50士1．30结构规则性判别见表1。4恒载+活载+水平c地震+竖向地震1．000．50±0．50±1．3O表1结构规则性判别表分类不规则类型判断结果本工程无地下室(只局部有)，故结构嵌固点为基础顶面。扭转不规则无，本结构为一层带夹层结构7．2结构自振周期平面凹凸不规则无，结构平面凹进的一侧不规则尺寸为相应投影方向的15％<30％结构自振周期见表3。楼板连续性不规则有，

5、局部夹层，楼板尺寸和表3结构自振周期刚度急剧变化，属楼板不连续振型周期振型性质竖向刚度不规则无，本结构为一大层带夹层结构PMSAP竖向竖向抗侧力构件有，竖向抗侧力构件15．98S向平动不规则连续性不规则夹层处自下而上不连续贯通25．47s向平动竖向楼层承载力不规则无，本结构为一大层带夹层结构35．22sY向平动本结构为不规则结构。l0．10／l0．9l04荷载分项系数有效质量系数99．99％荷载分项系数见表2。有效质量系数y99．99％有效质量系数Y97．20％5材料有效质量参与系数两个方向均达到90％以

6、上，第一扭转周期钢筋采用HRB400，钢桁架钢管Q345B，混凝土强度等级：梁与第_平动周期的比值为0．10，满足规范小于0．90的限值要求；板C35，柱(340，C50。第二平动周期与第一平动周期的比值为0．910，大于0．8，结构两6屋盖个方向振动特性相近。屋面钢桁架与下部主体结构承重柱采用铰接，支座采用抗震7．3多遇地震作用下的楼层位移和位移角球型支座(成品)，屋面板采用铝镁锰合金板。多遇小震作用下的楼层位移、位移角见表4。表4多遇小震作用下的楼层位移、位移角列表7多遇地震内力分析7．1计算内容和程

7、序本工程为大跨度空间结构，采用中国建筑科学研究院编制的PMSA(2010版)力学模型三维空间程序进行结构整体内力计算，最大楼层位移角，在，l，向分别为1／815，1／636，计算满足不对主体结构的大梁、柱进行设防地震的不屈服和弹性补充计算。大于规范1／550的限值要求。结构整体分析设计时，考虑双向地震和竖向地震作用。8性能化分析和设计收稿日期：2013-12-23作者简介：韩雪(1968一)，女，工程师；赵中亚(1967．)，男，工程师第40卷第6期山西建筑Vo1．40No．62014年2月SHANXIA

8、RCHITECTUREFeb．2014·49·文章编号：1009—6825(2014)06．0049．03基于位移的混凝土框架结构抗震设计方法探究范宝宝张源源杨欢(1．北京华宇工程有限公司，北京1000002．平顶山工业职业技术学院，河南平顶山467001)摘要：在分析现行规范规定的抗震设计方法的基础上，阐述了基于位移的抗震设计理论框架，结合基于位移模式的弹塑性理论公式分析计算，论述了直接基于位移的抗震设计方法，并以具体工程为