聚合物驱后转后续水驱注采参数优化研究

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1、148应藤科学科201技0宰年未第9霸期聚合物驱后转后续水驱注采参数优化研究李玉梅’，陈开远，赵玉欣(1．中国地质大学，北京100083；2．中国石油化工集团公司经济技术研究院，北京100101)摘要聚合物驱区块进入后续水驱阶段后，如何延氏聚合物驱的有效期，减缓产量递减，使产量维持在相对较高的水平上，是聚驱区块急需解决的技术难题。依据双河油田北块lI4—5层系的实际情况，建立典型的数学模型，研究聚合物驱后地下剩余油分布规律，同时对转后续水驱后采液速度、注采比、堵水、注水方式进行优化。关键词油藏数值模拟；后续水驱；典型模型；剩余油；注采参数；优化中图分类号TE3文献标识码

2、A文章编号1673—9671一(2010)051-0148一叫O引言进行优化。聚合物驱是最有效的提高采收率技术之一，随着注聚区块转后续水结果表明：聚合物驱后转后续水驱时，提液的效果均好于不提液，驱开发，区块产量进入快速递减阶段，含水快速升，因此，延长聚合提液幅度在1O％时，采收率增值为2．41个百分点；提液幅度在2O％时，采物驱的有效期、改善开发效果已成为后续水驱阶段急需解决的问题。聚收率增值为2．79个百分点；再提高提液幅度，采收率增值有限。因此，驱项目一般提高采收率6％～10％，但聚驱结束后仍有将近一半的地质储聚驱后转后续水驱阶段合理提液幅度为10％一20％。量留在

3、地下，这部分剩余油呈高度分散状态，研究这部分剩余油饱和度3_2后续水驱阶段合理注入速度优化及其分布规律是改善后续水驱开发效果的技术关键[1]。在此基础上，对后续水驱阶段注入速度越高，分配给高渗层的水量就越多，从高渗后续水驱阶段注采参数进行优化，为聚合物驱后进一步改善开发效果提透层流失掉的聚合物就越多，减少了聚合物的有效用量，从而影响最供思路。终采收率。以聚驱结束时实际的注水量为基础，设计注水变化幅度设计1模型的建立为：一40％、一30％、一20％、一10％、0、+20％等6个方案，对后续水驱阶段的注入速度进行优化。根据双河油田北块Ⅱ4—5层系的实际地层数据，采用规则五点

4、法井结果表明：后续水驱阶段降低注入速度可以明显提高该阶段的采收网，250m井距，建立了平面渗透率呈“河道型”和“渐变型”分布的2率。在注水速度提高20％的情况下，阶段采收率只有3．8％；在注水速度个非均质模型，纵向上建立了渗透率级差分别为5倍、lO倍、2O倍、30彳啬降低10％的情况下，阶段采收率可达：gl~9．63％；继续降低注水速度，阶段4个非均质模型。网格划分为23*23*3的均匀直角网格系统，网格步长均采收率增幅变化不大。后续水驱阶段合理的注入速度应适当降低，降幅为25m。控制在10％左右，注采比保持在0．8—0．9的水平上。2不同模型的驱油效果3．3后续水驱阶

5、段堵水方式优化平面渗透率呈“河道型”变化的非均质模型，由于采油井和一对注分不封堵、整体封堵、高含水井局部封堵三种情况对油田最终采收入井正好部署在高渗透条带上，这就加剧了注入流体沿“河道”主流线率进行模拟。整体对高渗层进行封堵，虽然可以提高中低渗透层的采收突进的趋势，使波及体积减小，水驱和聚合物驱油效果都随着渗透率级率，但不足以弥补高渗层的损失量，在后续水驱阶段，高渗层仍然是主差的增大，最终采收率降低。不同级差聚驱增油幅度接近(表1)聚驱要的产油层。后剩余油主要分布在低渗透带上。采用高含水井局部封堵的方式，不仅可以减缓层间矛盾、提高中低平面渗透率呈“渐变型”分布的非均质模

6、型，其开发效果好于“河渗层的采收率，而且可以最大限度地提高高渗层的储量动用程度。对道型”非均质模型(表2)不同渗透率级差水驱采收率比“河道型”非比结果表明，采用高含水井局部封堵的方式，油田最终采收率可达到均质地层高1．14～2．17个百分点；聚驱采收率比“河道型”非均质地层高4J6_43％。1．76～2．63个百允。聚驱采收率增值增幅也相对较高。聚驱后剩余油主要分布在低渗透带的边角部位。4结论表1“河道型”平面非均质模型效果对比聚合物驱后转后续水驱时，提液的效果均好于不提液，合理提液幅度为10％一20％；后续水驱阶段降低注入速度可以明显提高该阶段的采分类5倍级差1啪级差

7、2O倍级差3O倍级差收率，合理的注入速度应控制在聚驱结束时的90％左右，注采比保持在水驱采收率(％)36．7635．1133．4433．O8O．8～0．9的水平上。后续水驱阶段采用高含水井局部封堵的方式最终采收聚驱采收率(％)41．1339．3437．7837．43率最高。采收率增值4．374-234．344-35表2“渐变型”平面非均质模型采收率变化分类5倍级差1O倍级差2嘴级差3O倍级差水驱采收率(％)37．9O36．4535．5235．25聚驱采收率(％)42．8941．0540．1740．06采收率增值4．994．6O4654．8