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时间:2020-04-12
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1、超长大管桩沉桩吊点设计三航宁波分公司姜振容李晓峰1工程概况便后续码头工程沉桩吊点设计,增加了试桩温州港乐清湾港区一期码头结构采用高吊运应力的测试内容。吊运试验是先将试验桩梁板结构形式,桩基主要为O1200mm预桩的应变测点布置在桩的两侧(使测点位置应力混凝土大管桩,共有大管桩863根,桩长处于中和轴位置),并将应变测点与测试仪器84m,桩身结构为64mO1200mmB1—2型大管相连,测得初读数后将桩翻转90。,使测点位桩+20m~942mm钢管桩,钢桩采用16mm钢置位于桩上下两面:然后起吊.根
2、据布置在桩板。84m大管桩属于超长桩。身上的角度仪,分别对桩在与水平面成0。、15。、30。、45。、55。时测试桩身各部位的应变2工程试桩值,通过计算得到桩身弯矩值。试验用桩参数2.1概述见表l。工程开工前进行了2组试桩试验。为方2.2试桩吊点设计表1试验用桩参数一览表名称桩规格桩长数量钢管桩壁厚备注试桩64m~1200mmB1—2型大管桩+Sl81ml16mm乙型半封闭桩(十字板)17mO942mm钢管桩试桩64m~1200mmB1—2型大管桩十S285m116mm开口桩21m~942mm钢管
3、桩2.2.1试桩吊点位置设计设计位置见图l。S2试桩总长85m(本体长S1试桩总长81m(本体长64m+钢桩靴64m+钢桩靴21m),采用六点吊进行吊运试17m),采用四点吊进行吊运试验,具体吊点验。具体吊点设计位置见图2。2l0OO单位:mm图1S1试桩吊点位置布置图2.2.2弯矩计算位置.均为负弯矩,且也未超过大管桩的开裂(1)S1试桩弯矩计算弯矩值1224kN·IIl。Sl试桩根据吊点设计.取本体均布荷载(2)S2试桩弯矩计算12.5kN/m、钢桩靴均布荷载3.72kN/m进行根据S2试桩吊
4、点设计,取本体均布荷弯矩计算(图3),较大弯矩位于两侧悬臂端载12.5kN/m、钢桩靴均布荷载3.72kN/
5、m进一5一rlll直径。942,壁厚16钢板12.5012.5012.5Ol2.50372川ll⋯川lljlll川川川川⋯lllll3川“ll3川llllll川行弯矩计算(图4),较大弯矩也位于两侧悬开裂弯矩值1224kN·m。臂端位置,均为负弯矩,且也未超过大管桩的2.3试桩吊运应力试验12.50125012.501250125125372372lllⅢlll“lllIllll““lIl
6、l川川IlllllllIl川川川lll根据原先设定的吊点位置,分别计算吊b。一对称测点之间的距离;一暑.N)f)静运过程中0。、15。、30。、45。和55。吊角的应力一试桩的弹性模量:值。,一试桩的截面惯性㈣模量帆:根据材料力学公式:or一截面某点处的混凝土应力:M=sEIibo,o'=M/Wz一抗弯截面系数。式中:得出的各测试断面实际弯矩值见表2、一截面某点处的弯矩:表3,分布规律见图5、图6。图中桩顶和桩尖△一每个测试断面对称布置测点的应弯矩均为0。变差值:从上述图表可以得出.无论是四点吊还
7、表2S1试桩吊运弯矩值桩端入吊角测(吊)点12(R1)345(R2)67(R3)89(R)101l水深度(。)(m)离桩顶距离(m)4.59.O12.017.526.036.547.055.063.O69.079.30O.O-209.O-505.0—373.6-181.8-320.2296.6-333.5-52.4-527.8-251.1-44.715O.0—188.9-458.8-310.7—150.1-290.7327,1-284.3-29.5-486.3-235.4-30.2弯矩305.0—
8、161.6-428.7-279.4—121.7-268.6357.5-248.8—7.2-453.4-219.0-16.6(kN·m)458.0-147.7-399.2—253.5—95.6-246.1412.0-220.014.4-425.7-210.7—1l_055l1.0—131.3-386.6-260.0—84.3-235.8384.3—193.2-5.7-410.5-202.5-8.0注:表中R。为吊点。~一一V。一觚【J7n【)8帐单位:mm图5S1试桩吊运弯矩值分布图是六点吊,最大负
9、弯矩均出现在吊点位置上,体来说,S1试桩的最大负弯矩出现在R吊点其值在水平状态下最大,并随着桩的倾斜角处,其值为一527.8kN·m,相应最大混凝土压度增大而减少:最大正弯矩则均出现在倾角应力为一4.65MPa,最大正弯矩出现在R2与R3为45。时,并随倾斜角度的增大开始减小。具吊点跨中处,其值为412.0kN·m,相应最大混一7一表3S2试桩吊运弯矩值一∈互一测(吊)25791l13吊桩端占134一6一一8一一一101214(R1)(R2)(R。)(R4)(R)(R)角入水00要
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