汽车悬架课程设计

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1、广西科技大学课程设计用纸乘龙牌LZ1240MD42N型载货车前悬架采用非独立悬架，为纵置式钢板弹簧，为减少钢板弹簧品种，直接选用T24板簧，规格：1500×90×13-10(3)，固定端为中心卷耳,摆动端为吊耳）,双向作用液式筒式减振器；前悬架板簧中心距为820mm；前悬架前固定端支架左右不同，右前固定端以架有一销孔，用于安装驾驶室举升油缸。后悬架为四连杆式平衡悬架,板簧中心距为1030mm,为减少钢板弹簧品种，直接选用J1板簧，钢板弹簧规格：1540×90×20-10(2)。一．设计原则1、本车悬架系统的设计应确保整车具有良好的操纵稳定性和行驶平顺性及不足转向特性，具有较

2、强的承载能力，并使其上述性能达到或接近国内外同类型车辆的先进水平。2、充分考虑车型系列的需要，提高零部件标准化、通用化、系列化水平。3、合理选取主要零部件的应力值，确保车辆行驶安全性，在保证悬架系统零部件足够使用寿命的前提下尽可能减轻自重。二．整车有关参数整车设计师提供下列数据作为本车悬架系统的设计依据：（按长轴距车数据为基本型设计）1、轴距(mm)：6050+13002、轮距：前轮距B1=1940mm后轮距B2=1860mm3、轴荷：（kg）—前轴中后桥总重—空载3880630010180额定载荷(14t)57301845024180装4、整车重心高度（mm）重心高度订空

3、载-300额定载荷(14t)500线5、悬架单边静负荷—经实际称重和估算，前、后悬架的非簧载质量为：—Gu1=670kg；Gu2=2680kg9.8(G1-Gu1)前P1=29.8(G2-Gu2)后P2=2式中：G1、G2分别为前、后轴荷悬架单边静负荷计算结果如下：（N）前后空载1572917738额定载荷(14t)2479477273第页共页广西科技大学课程设计用纸三．前悬架布置计算前悬架前悬架布置图见下图：四．前悬架设计计算—（一）、前悬架系统采用的弹性元件为纵置式钢板弹簧—（二）、前钢板弹簧的参数计算：1、规格装作用长度L0前=1500mm,宽度B=90mm,厚度H=

4、13mm,订主簧总片数10片（主片=3片），骑马螺栓夹紧距S=108mm线2、断面特性（平扁钢），断面形状如图四：——a=6.5mm.………………中性层到受拉面边缘的距离BH1319πI=H3[-(+-)]………………相当于中性层的惯性矩122416192=15800.6mm4第页共页广西科技大学课程设计用纸IW==2430.9mm3……………………抗弯断面系数H2337πF=H[B-(--)H]……………………断面面积24243=1144.48mm∑I=10×I=158006mm4……………………总成总惯性矩3、比应力:σ前（钢板弹簧总成单位变形引起的应力）装车时用骑马螺

5、栓夹紧后13Eaσ前=0.95××2δ前μl式中：0.95为比应力修正系数l：半段有效长度μ：夹紧修正系数δ前：挠度系数1Sl（半段有效长度）=L0前-=723mm24l前=2l=1446mmL0前-0.5Sμ==1.039L0前-S—1.5δ前==1.24—n前`1.05(1+)2N前`装其中：n前`：主簧主片数N前`：主簧总片数13Ea∴σ前=0.95×2δ前μl订2=5.666(N/mm/mm)4、夹紧刚性：C前（单位变形所能承受的载荷）线装车时用骑马螺栓夹紧后—148EΣI—C前=×3δ前l前=415.9N/mm圆整:C前修=416N/mm5、静挠度fc:Qcfc=

6、C前计算结果见下表：Qc（N）fc(mm)fc(圆整)mm空载1572937.838额定载荷2479459.660按T24板簧图纸所示，自由弧高为110(参考)，夹紧后弧高为95，因此在验证载荷工况下，板簧弧高为35±5mm,满足使用要求。6、静应力:σc前（静载荷下应力）2空载时：σc前空=σ前×fc前空=213.9(N/mm)第页共页广西科技大学课程设计用纸2额定载荷时：σc前额=σ前×fc前额=337.2(N/mm)按《汽车设计》(第二版)(吉林工业大学张洪欣主编)第七章《悬架设计》的介绍(以下简称《悬2架设计》)，前钢板弹簧推荐应力值σc=350∽450N/mm,应

7、力满足强度要求。7、极限动行程:fd前max[1000]fd前max==176.49mm取fd前max=176.5mm5.666[1000]：为板簧破坏时的最大应力值8、固有频率N：1CN=2πm计算结果见下表：参数空载额定载荷固有频率N(Hz)2.562.04按《悬架设计》的介绍，为保证汽车有良好的行驶平顺性，汽车应有较低的振动频率，货车的推荐值为：N/Hz=1.5∽2.2，前悬架固有频率在空载状态时较差以外，其余计算结果较为理想。9、反弓校核：f前反(考虑非簧载作用下前簧的反弓量)Gu1670f弓===1.61