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1、第45卷第11期Vol.45No.112008年11月TRANSFORMERNovember2008专题综述影响变压器突发短路能力的两个因素洛君婷(沈阳变压器研究所,辽宁沈阳110179)摘要:提出了影响变压器突发短路能力的两个因素,并通过实例进行了分析。关键词:变压器;突发短路能力;计算+中图分类号:TM401.1文献标识码:B文章编号:1001-8425(2008)11-0013-04TwoFactorstoInfluenceTransformerAbilitytoWithstandSuddenShortCircuitLUOJun蛳ting(S
2、henyangTransformerResearchInstitute,Shenyang110179,China)Abstract:Twofactorstoinfluencetransformerabilitytowithstandsuddenshortcircuitarepresented.Theexamplesareanalyzed.Keywords:Transformer;Abilitytowithstandsuddenshortcircuit;Calculation设计开发的,经短路试验后合格的部分变压器产品。1前言由于试验条件的限制,每台
3、变压器都进行短路变压器短路强度计算是大中型电力变压器设计强度试验是不可能的,也是没有必要的,因此在设计的关键,如果计算方法不完善,则不能满足设计的要变压器之前,对每台变压器进行耐受突发短路能力求,变压器在运行中可能遭到短路的破坏。因此,我的计算和分析是非常重要的。表1中的变压器产品,所与沈阳工业大学共同开发了变压器短路强度计算在通过计算软件对其耐受突发短路能力的计算、分软件。计算分析了大型电力变压器突发短路时绕组析以及调整后,再进行结构设计,其结果是全部产品的漏磁场、电动力、短路强度、线饼动态力和位移等,都通过了短路试验。由此可以证明变压器短路强度
4、为提高变压器绕组的抗短路能力提供了设计依据,计算软件的计算结果完全可以指导变压器产品的结而且经短路强度计算合格的变压器产品都顺利地通构设计和工艺制造。过了短路强度试验。笔者利用变压器短路强度计算软件,对变压器GB1094.5-2003中详细规定了短路试验的方法产品的耐受突发短路能力进行了大量的计算和分和判定依据。因此对通过变压器短路试验的产品,可析,并总结出了直接影响变压器耐受突发短路能力以判定其具有承受短路动稳定的能力。表1为我所的两个因素。表1短路试验合格的部分变压器产品2绕组磁场中心位置的影响Table1Qualifiedtransforme
5、rsinshortcircuittest在绕组高度方向上,辐向漏磁通将有一个由大企业名称产品型号软件计算结果短路试验结果到小,降低到零后又反向增大的变化过程,一般情况白城镇赉SZ11-40000/66下,称绕组中部辐向磁通密度为零的位置为磁场中成都双星SFPSZ9-H-150000/220心。磁场中心的具体位置如图1所示。大连信达SZ11-40000/66合格通过武汉华城SFSZ11-31500/110一般情况下,在变压器产品设计时,应保证每个长春龙源SZ11-31500/66绕组的磁场中心在同一高度上。但是由于考虑设计营口电力SZ11-31500
6、/66时的其他因素,如产品生产制造时的偏差和绕组干14第45卷2所示。表2磁场中心的差为0mm时的短路强度计算结果Table2Calculatedshortcircuitstrengthduring0mmofmagneticcenter运行方式:额定运行短路阻抗:9.31%容量:31.5MVA磁场中心上部轴向力下部轴向力上部位移绕组名称安全系数/t/t/mm低压LV2.733.18-2.70合格LVHV高压HV0.560.71-0.54合格合力TOTAL3.013.89——图1双绕组变压器漏磁分布示意图Fig.1Leakagemagneticdis
7、tributionofdouble-当低压绕组和高压绕组的磁场中心在高度上相windingtransformer差5mm时,在保证其他尺寸和性能要求不变的情况燥过程中垫块收缩不均匀的影响,所以,在实际产品下,软件计算的结果是辐向漏磁通的增大引起了轴中,每个绕组的磁场中心很有可能不在同一水平面向短路力的增大,具体情况如表3所示。上。磁场中心不在同一高度时,可增大沿绕组轴向的表3磁场中心的差为5mm时的短路强度计算结果安匝分布不平衡,从而使辐向漏磁通增大,辐向漏磁Table3Calculatedshortcircuitstrengthduring通的增
8、大将引起轴向电动力的增大。变压器发生短5mmofmagneticcenter路时,一个绕组受到向上的短路力Fy,而另一个绕
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