埕海联合站原油系统优化调整应用.pdf

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1、管理创新埕海联合站原油系统优化调整应用纪丕毅朱作伟唐和军(大港油田滩海开发公司天津300280)摘要：海联合站投产运行后，逐步显现出三相分离器生产运所以，计算结果表明：天然气处理量同样满足。因此，一级三行参数与设计运行参数不符存在处理量不合理分离效率低的状相分离器的调整可行。况，原稳系统处理效果不理想存在天然气放空浪费现象。本文阐同样，与一级分离器的计算相同，二级分离器调整后气量约述了在满足埕海联合站原油处理系统合理运行的基础上，重点通为2.06×104Nm3/d，低于原稳气压缩机的处理量过对三相分离器处理量进行了实际分析和理论计算，根据来液2.4×104Nm3/d。所以，原稳气压缩机可

2、以正常运行。量、含水量和来液性质对三相分离器油水界面等生产运行参数进到此，分离器调整完毕，满足了一级分离器少切水、出干气，行合理调整，取得了较好的应用效果。二级分离器多进液，原稳压缩机正常投运的目标。关键词：埕海联合站；三相分离器；处理量；处理效率四、效果分析一、引言1.分离器切水温度效果分析埕海联合站原设计来液进行两级分离，二级三相分离器分离出的天然气进入塔顶分离器后降压，之后经过原稳气压缩机增压至0.35MPa，与一级三相分离器分离出的天然气汇合。并且，在塔顶分离器压力降低至0.005MPa后，由一级三相分离器的天然气对二级三相分离器的出口进行补压。目前，埕海联合站现用一级三相分离器

3、1具；二级三相分离器2具。分离器处理的来液，绝大部分来自一区、赵东；处理的天然气绝大部分来自二区；而二区混输来液绝大部分在一级三相分离器已经处理完毕，进入二级三相分离器的原油含水已近非常接近2%。因此造成分离器处理后，污水温度较低；二级三相分离器气量较少，天然气无法正常分离；造成与设计意图——二级三图（2）分离器切水效果比对图相分离器分离后的天然气进行增压不符，进而造成原稳系统投产后将面临的问题——原稳系统产生的天然气将必须放空，造成资源的浪费。二级分离器两台共同运行时处理量为192m3/h,按照设计停留时间1小时而言，一区、二区共同来液量、油量来计算，完全可以达到设计标准。但是为了保证

4、原稳系统的正常运行，分离器进液量只能有70m3/h,造成分离器处理量浪费的现象。二、原油处理系统工艺改造方案将一区、赵东、一级分离器出口的油全部倒入二级分离器，二级分离器的处理液量为180m3/h，这样原油可以在分离器中沉降1.1~1.3个小时左右，比直接进罐多处理了1个多小时，可以更好的保证外输含水。二级分离器油出口有一台流量计，在流量计之图（3）分离器处理量与效果分析前T接一条管线至原油脱水换热器管程出口，并在这条管线上加由曲线可以看出，自4月上旬调整以来，一级分离器切水由装一个调节阀，使用流量计控制调节阀。即，保证二级分离器进每天410m3左右降至每天200m3左右；二级分离器切水

5、由原来的入原稳塔的液量70m3/h，使用二级分离器进入原稳塔的液量来3330m增至每天230m。说明经过调整之后，达到了减少一级分离控制二级分离器进入五千方沉降罐的液量。器切水、增大二级分离器切水的目的。并且，调整之后分离器的调整改进后可达到的效果：切水温度比调整之前提高了将近10℃。说明分离器调整之后，提①可以保证进入原稳塔的液量波动范围较小，并且一直稳高进污水接受罐水温的目的已经达到。定在70m3/h，从而保证进塔温度比较稳定。2.分离器处理量与化验效果分析②保证外输含水，赵东油进分离器后比不进分离器会多沉降1由图表可以看出，调整之后分离器处理量由2000m3/d上升个多小时，并且分

6、离器的处理效果比进沉降罐沉降效果要好许多。至4200m3/d，但含水依旧低于1%，在增大了处理量的同时，保证③将二级分离器的压力调整至0.25MPa，可以停运原油提了较低的含水。说明调整之后分离器完全能够适应现在的运行升泵，节能降耗，并且能够保证二级分离器中的溶解气增大，进入工况，并能够达到较好的处理效果。原稳塔的气量提高，有利于原稳气压缩机的平稳运行。五、结论及建议三、分离器处理量调整的计算结论一对原油处理系统改进后，对分离器的处理量进行重新计算调整。通过对一级三相分离器、二级三相分离器气相和液相处理量由于一级液量较少，所以将分离器的气液界面调整至最低及处理空间的计算，其结果表明，参数

7、调整合理、可行。点，分离器有效液位1800mm；由于来液含水60%左右，将分离器结论二油水界面调至1.1m左右。从调整前后效果分析比对来看，分离器切水温度上升明显、一级三相分离器为Φ3000×13200卧式三相分离，分离器处理效果仍能满足低于1%的要求，而天然气的水露点在经过计算，其液相有效体积约为46.5m3原有的基础上有所降低，调整后各项效果明显改善，取得较好应二区来液量为35m3h，则液相停留时间为：用效果。t=VQ=46.5