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时间:2020-03-25
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1、煤炭加工与综合利用No.5,2016COALPROCESSING&COMPREHENSIVEUTILIZATION4l带式输送机导料槽阻力的算法研究陈然(中煤科工集团北京华宇工程有限公司,河南平顶山467099)摘要:对比分析了美国CEMA标准、TD75算法、DTⅡ算法、ISO国际标准等不同带式输送机设计标准对导料槽阻力的计算方法,探究各种计算方法的理论依据和适用性,得出综合TD75算法经验值和CEMA计算公式计算导料槽阻力的新方法,既保持了导料槽阻力计算的便捷性,又保证了计算结果的准确性。关键词:带式输送机;导料槽;阻
2、力;算法中图分类号:TD922.3文献标识码:A文章编号:1005.8397(2016)05—0041.03在带式输送机的受料部位,为引导落人输送TD75、CEMA法计算出的导料槽阻力不同,尤其带上的物料平稳达到正常带速,避免撤料,需要在物料未满载时,差别更大。为了研究哪种计算设置一定长度的导料槽。导料槽裙板与带式输送方法更合理、更准确,首先要探究造成这种差别机胶带之间的摩擦力和散状物料与导料槽侧壁的的原因。摩擦力共同组成了导料槽对带式输送机的阻力1TD75型公式[](以下简称导料槽阻力)。当带式输送机的长度远大于导料槽
3、长度时.导料槽的阻力相对很小.甚导料槽的阻力计算式如下:至可以忽略不计。但当导料槽长度较长时,其阻W=(1.6B+7)L(1)力对于带式输送机的布置、功率及部件选型将产式中:——导料槽长度,m:生显著影响。B——带宽.m:目前常用的带式输送机计算方法有美国标准——物料视密度,t/m。CEMA7、德国标准DIN22101—2002、国际标准TD75公式中每米导料槽的阻力只与带宽B、ISO5048—1989(E)。我国过去采用的是TD75计物料密度有关,与运输量和带速无关,亦即与算方法.该方法基本沿用前苏联的计算方法。物料在
4、导料槽内的充满程度无关。另外,公式中1994年发布的《DTII型固定带式输送机设计选的常数7与带宽和物料视密度无关,且占每米导用手册》采用的是国际标准,在此基础上发布了料槽阻力的70%左右。TD75公式认为,一般情国家标准GB50431—2008,这是当前我国使用最况下物料在导料槽内充满程度对阻力的影响较为广泛的带式输送机计算方法。小,而大部分阻力是导料槽裙板与胶带之间的摩在导料槽阻力计算方面.DTⅡ型、GB50431、擦阻力。由此可以看出,这是一个经验公式.无ISO5048计算方法完全一致,DIN标准虽然计算公论物料的
5、充满程度如何,其结果均按实践总结出式有所不同,但简化后计算结果与前几种方法差的阻力值计算。别很小。这些计算方法均不考虑导料槽裙板与输2DTII型公式。送带之间的摩擦力,因此笔者将这四种计算方法归为一类,统称DTI1型公式。DTⅡ型公式与导料槽阻力F计算式如下:收稿日期:2016—03.17DOI:10.16200/j.cnki.11_2627/td.2016.05.014作者简ft:陈然(1974一),男,河北文安人,2008年毕业于中国矿业大学矿物加工工程专业,工程硕士,中煤科工集团北京华宇工程有限公司高级工程师。弓I
6、用格式:陈然.带式输送机导料槽阻力的算法研究[J].煤炭加工与综合利用,2016(5):41—43.42煤炭加工与综合利用2016年第5期F=(。g1)/(v。6)(2)之DT1I计算方法没有考虑导料槽裙板与胶带之式中::——物料和导料挡板间的摩擦系数,取间的摩擦阻力,因此其计算结果与实际偏差较值范围0.50.7:大,且无规律可循。——带式输送机输送能力,m。/s;3CEMA标准。p——物料松散密度,kg/m;Z——导料槽的长度.m:导料槽阻力为:v——带速,rn/s:T=(、AT⋯sSn+2△⋯)L_l(、7)b——导
7、料挡板内部宽度,m。式中:——导料槽长度,In。DTII公式可按如下方法转变:导料槽裙板与输送带的摩擦力:物料在导料槽中的实际截面如图1所示.DT△=CLR(8)Ⅱ算法对其进行了简化,如图2所示:式中:C=FR设:G为单位长度上物料的质量,G=Vpg(=——输送带与导料槽裙板的滑动摩擦Ivpg/v);系数;为单位长度的物料体积,V=I,/v;F——导料槽裙板对输送带的正压力;为长方体单位长度的底面积,A,_z6;R——修正系数,取0.5~1。(其中,Z为单位长度)。物料与导料槽侧壁的摩擦力(单侧):则h=V/A(=IJv
8、b);△=CDLR(9)(2)式可转变为:式中:C=[(1一sinq~)/(1+sinqb)]Fd=2(Ipg/v)(Iv/vb1)I/b1=2G(h/b1)f(3)——散状物料密度,kg/m;——散状物料与导料槽侧壁的滑动摩擦系数:——安息角;-I---hl---i----t~----I-R——导料槽内散装物料滑动
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