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1、 2013年第5期·37·第39卷总第175期SichuanBuildingMaterials2013年10月DOI:10.3969/j.issn.1672-4011.2013.05.019钢筋混凝土框架柱的延性设计李路彬(中国建筑设计咨询公司,北京100120)摘要:从延性破坏的概念出发,给出了对钢筋混凝弹性变形的能力,包括两个方面的能力:第一,受较大的土框架结构延性的理解,介绍了作为结构主要竖向受力构非弹性变形,同时强度没有明显下降的能力;第二,利用件的框架柱的破坏形态,分析了影响框架柱延性的主要因滞回特性吸收能量的能力。延性
2、参数包括位移延性、曲率素,并结合分析所得的影响因素提出在实际工程设计中提延性、转角延性和应变延性等,延性系数分别可用应力和高框架柱延性、进而提高结构抗震能力的一些建议,为同应变(σ-ε)、弯矩和曲率(M-ϕ)、弯矩和转角(M-θ)、力类工程设计提供参考。和位移(F-u)的形式表达计算。明确分析中所采用的参数关键词:混凝土;框架柱;延性;轴压比;剪跨比指标是很重要的,因为不同的延性参数不可以直接比较,通中图分类号:TU375．4文献标志码:A常应变延性系数倾向于大于曲率延性系数,而曲率延性系数文章编号:1672-4011(2013)05-00
3、37-02大于转角延性系数,后者又大于位移延性系数。截面延性可采用应变延性系数或曲率延性系数来表示,而构件和体系DesignMethodforGuaranteeingDuctilityof的延性采用转角延性系数或位移延性系数表示。结构或构ConcreteColumns件的位移延性系数μ是指极限位移与屈服位移的比值:LILubinΔuμ=(1)(ChinaBuildingDesignConsultantsCo.,Beijing100120,China)Δy对于反复荷载作用下的钢筋混凝土框架柱取滞回环骨Abstract:Inthispaper,
4、fromtheconceptbreakfromof架曲线上正、反两个方向的位移平均值:+-ductility,givingthecomprehensionofthereinforcedconcrete
5、Δu
6、+
7、Δu
8、μ=(2)+-frameconstructionductility,introducingbreakageofframepillar
9、Δy
10、+
11、Δy
12、appearance,analyzingthemainfactoroftheinfluence,joining式中,Δ和Δ为屈服荷载F和最大荷载F时试件yuHyHmaxtoget
13、hertheanalyticinfluencefactorputforwardtheengineering+-的柱顶位移;Δ和Δ为框架柱滞回环骨架曲线正、反两个方yythedesigntheinsideincreasesductility,thenincreasesthesome向的屈服位移;Δ+和Δ-为框架柱滞回环骨架曲线正、反两个uusuggestionthatanti-shakeability,whichprovidesthechoice方向的极限位移。具体求法如下:basisforpracticalengineeringapplic
14、ations,canbeagoodrefer-1)屈服荷载P和屈服位移Δ的确定。在配筋少且有明yyenceforthesameproject.显屈服点的试件中,无论从钢筋测定或从P-Δ曲线上都不Keywords:ConcreteFrameColumn;Ductility;Axis难确定;但当钢筋很多时就要从最后一根钢筋屈服后,再从PressRatio;ShearSpanRatioP-Δ曲线突变的位置来确定。对于一些没有明显屈服点的曲线来说,屈服荷载和屈服位移不好确定。因此如何确定屈0前言服点成为一个问题。下面简单介绍两种常用的确定等效屈服在
15、建筑结构设计中,为满足“小震不坏、中震可修、点的方法:[3]大震不倒”的要求,设防标准的两条有效途径是:采用具第一种为“通用屈服弯矩法”,如图1所示,即从原点有自我调节能力的结构隔震、减震控制设计及利用结构的作弹性理论值OH线与过极限荷载点G的水平线相交于H,[1]变形能力进行延性设计。考虑到结构建造成本、施工的过H作垂线在P-Δ曲线上交于点I,连接OI延长后与HG相周期长短、施工技术的要求程度及推广要求等因素,后者交于H′,过H′作垂线在P-Δ曲线上交于点B,B点即为假定是更为切合实际的一种抗震设防途径。该延性设计思想在的屈服点。抗震规范
16、[2]中的体现具体表现为“强柱弱梁”、“强剪弱弯”、[4]第二种为“能量等效法”,是用骨架曲线所包面积互“强节点强锚固”的设计准则。延性好的框架柱具有较大的等的办法确定等效的屈服
