静态爆破在既有线高墩大跨渡槽拆除中的应用.pdf

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1、静态爆破在既有线高墩大跨渡槽拆除中的应用秦红文(中铁十八局集团第二工程公司，河北唐山064000)摘要：在达成铁路扩能改造工程施工中，原蓬溪车站内有一5跨20m简支粱结构的渡槽，由于其墩位与新建铁路冲突，需将其拆除，但不能影响既有线运营。此施工技术要求高、施工难度大，通过我单位反复讨论施工组织。合理安排施工，历时100天，利用天窗时间将渡槽顺利安全拆除，本文重点介绍了静态爆破在渡槽拆除时的应用。关键词：静态爆破；既有线；高墩大跨渡槽；拆除；应用中图分类号：’ID824．2文献标识码：B文章编号：1672—4011(2010J05—0091—03l工程概况

2、达成铁路蓬溪车站有一跨线渡槽为5—20m简支梁结构，渡槽全2台3墩，最高墩24m(自既有站台平面标高算起)，单片槽身重约38t，为H型结构。全渡槽砼圬工量估算500m3。该渡槽与达成线相交于K162+982，与既有线正交。原设计渡槽水流自达成铁路前进方向线右至线左，流水跨过达成铁路线后分为两支，一支流向双有炭素厂区毗邻农田，一支流向堰塘一号隧道进口处农田，灌溉作用十分重要。该渡槽第三跨跨既有线正线I、II道，第四跨跨通往蓬溪货站III、IV道；其中2、3、4号墩临近既有线，各墩距既有线及站台边缘线和安全线的距离非常小。3’墩边缘距安全线距离最小，为1．7

3、2m。人行铺板图1日l原有槽身结构图人行铺板平面田注：单位以cm计。·渡水槽墙身每米．麓凝土方量0．25x1．35x2+o．15x0．7=0．78m3混凝土配筋需另算．延米单位重O．78x2．4=1．872t。每跨"长20m．混凝土t约1．872x20=37．444圈22主要工程量(1)拆除5跨20nl渡槽钢筋砼槽身78m3(每跨15．6m3)；影响既有线运营的为第三、四跨渡槽槽身拆除。(2)拆除索混凝土墩柱及台混凝土422m3；影响既有线运营的为2’、3。墩拆除，拆除混凝土量约为150m3。3渡槽拆除方案渡槽槽身拆除采用搭设碗口式钢管支架支撑平台，人工

4、凿除的施工方法案，墩身采用采用钢管架封闭防护，自上而下，静态爆破的施工方案拆除。4渡槽槽身拆除4．1拆除顺序第一跨、第五跨、第二跨、第四跨、第三跨。4．2碗口式钢管架搭设施工平台采用满堂搭设标准碗口式钢管支架平台，第三、四跨跨越既有线，搭设门字形支架。钢管采用外径4．8cm，壁厚3．517h'n的钢管。满堂支架排距为0．6m，行距为0．6m，横杆步距为1．2m，搭设宽度为4．8m，两侧钢管架设高度高出槽身0．5m，槽身下铺设两层方木，下面一层顺槽身方向铺设，采用20×20cm方木，上层满铺15×20cm方木。门字形支架设在蓬溪车站站台安全线内，按《标准轨

5、距铁路建筑限界》要求，自站台面以上8nl预留行车净空。4．3钢管支架的稳定验算支架在工作中只受到压力的作用，故可作为压杆处理，验算其稳定性。支架的步距1．2rll，两端为铰接，故计算长度Lo=1．2m，支架为3．5×48into的钢管，故i=15．780mm，则入=L／i=1200／15．780=63．37，据立杆长细比入查《钢结构设计规范》可得由=0．675，钢材允许应力[盯]=205MPa。故根据压杆f临界力的经验计算公式[N]=4,A[盯]，则立杆的临界力为F=0．675×489×205=67．665kN(其中A为钢管的截面积)。(1)设计荷载。钢

6、筋砼重量槽身：40t施工人员和运输工具重量：取3kN／m2：20X3×4．8／10=28．8t支架重量：39t设计荷载：Q=1．2×(40+39)+1．4×28．8=135kN(2)支撑验算钢管支撑的稳定性计算。按第三跨支架布置计算，作用在立杆上荷载为N=135／90=1．5t

7、黥单攀翠掣单r,p604。。860460l。。I60。60I608l1．1l1图3钢管支架布置断面图5渡槽墩台拆除(1)渡槽墩台拆除顺序为：5’台、1’墩、0’台、2’墩、3’墩、4。墩。(2)防护架搭设。搭设钢管架将墩身封闭，并用防护网将整个墩身防护。同时架设吊运碴的支架，支架和防护钢管架连在一起(如图4)。(3)采用静态爆破进行拆除墩台。Ⅲ站线台边缘图4缘I线1)静态爆破施工原理。静态爆破是利用破碎剂在炮孔中发生水化反应进行膨胀，利用膨胀压力将需破碎的介质压裂。2)破碎剂型号选择。进行静态爆破时要及时测量外界环境温度，根据环境温度选择不同的破碎剂型号

8、。我单位在施工时选用了HSCA—II型高效无声破碎剂(见表1)。表1破碎剂参数破