箱式转换层施工方案.doc

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1、转换层施工方案一、工程概况山东路117号商住综合楼工程位于青岛市市北区，西侧紧邻山东路，南侧紧邻敦化路。该工程地下三层（其中地下一层为半地下室），地上部分：1#楼32层、2#楼34层、3#楼32层、4#楼32层、7#楼10层、另有两个独立双层网点，工程总建筑面积约13万平方米。地下室的使用功能以停车场为主，同时也是配电、消防、空调等系统的设备中心和控制中心。结构形式：1-4号楼为框支剪力墙结构，7号楼为框剪结构。1-4号楼基础采用独立柱基和筏板基础相结合的形式，7号楼采用独立柱基形式，1-4号楼地下一层顶即高层住宅的底层有箱式转换层结构。地下一层结构层高为5.25M,地下二层结构层高3

2、.70M,地下三层结构层高4.15M。二、转换层特点⑴自重大转换层为箱式结构，上下两层板，上层板（-0.4M）厚180mm,下层板（-1.8M）板厚200mm,梁最大截面尺寸为800mmx2400mm,转换层下层平台（-7.05M）板厚200mm。经计算，转换层梁板自重连同施工荷载达70.68kn/M⑵层高大转换层及其下支撑层高均为5.25M,属高支撑体系。⑶结构受力复杂，施工技术要求高，钢筋排列密集，由于柱顶梁柱锚固筋的弯锚，特别是柱截面与梁宽基本接近，使得梁柱节点的施工相当困难。⑷混凝土强度高，强度等级多，节点C60,转换层板C50,和转换层相连的车库顶板C40,结构防裂要求严。

3、⑸墙柱模板支设困难由于转换层采用箱式结构，上下设置两层平台，需要分次支模，难度较大。三、施工方案选择⑴二次浇注法将大梁分两次浇筑迭合成型，利用第1次浇注形成的“半成品梁”支承第2次浇注混凝土的自重及施工荷载。但因此也会增加施工工期约10d以上，且由于梁窄而深，钢筋密集，第1次混凝土浇筑形成结合面即施工缝的处理比较困难，同时也无法充分利用支撑层结构厚板已有的较大的承载力。⑵荷载传递法由于转换层下各板相对较厚（至少200mm）,采用荷载传递方法通过计算确定适量的支承层，在适当的情况下可以在大梁对应位置下的梁板采用二次支撑。此种方法可一次完成转换层施工，且能充分应用下层支撑层的已有承载力，但

4、本工程箱式转换层的两层板无法实现一次浇注，因此本方法无法实施。通过对以上两种方案的充分比较，本工程采用了第1种方法。3模板及支撑系统3.1高支撑系统设计通过转换层梁、板模板及其支撑系统设计计算，确定板底小楞间距300mm,大楞间距1200mm,立柱间距1200mmx1200mm;梁底小楞间距300mm,大楞间距400mm,立柱间距600mmx400mm。3.2支撑层数确定根据施工进度的需要，转换层梁板采用早强混凝土，当浇筑转换层顶板混凝土时，箱式转换层下层楼板混凝土已基本达到100%设计强度。在设计计算中假定模板支撑的刚度相对于楼板是无穷大，支撑楼板等刚度、等挠度。楼板下支模采用配制两

5、层模板及支撑，计算出的两层支撑板总的荷载设计值q=13.5KN/m2＜两层支撑楼板总的容许荷载设计值[q]=26.OOKN/m2;梁底配置了两层支撑与一层二次支撑，即由第2层及转换层共两层模板支撑系统加转换大梁对应第2层梁板下位置搭设二次钢管独脚支撑（钢管规格©48、间距为600~800mm）来承受和传递转换层顶板施工时产生的荷载，其中的荷载设计值[p]=89.5KN/mo3.3支撑稳定性验算平台模板的设计计算：楼板的厚度为180mm,模板用组合小钢模板。一、钢模板的强度、刚度核算（一）荷载1、钢筋碗板自重标准值：2SlxQ17=4.27A7V/m2、钢模板自重标准值：850x0.01

6、2=0.10^27/m23、施工人员及设备荷载均布荷载为：2.5KN/m2集中荷载为：25KN4、振捣碗产生的荷载标准值：2KN/m2（二）钢模板抗弯强度、挠度计算1、荷载计算值：施工人员活载与振捣碗时产生的荷载仅考虑其一种荷载。当均布荷载时的组合荷载：(4.27+0.1)x1.2+25x1.4=5.244+3.5=&74KN/m2线荷载计算值：&74x1.0=8.74KN/m=8.74V/mm2、均布荷载下的弯矩(五跨时)M=M=kql3=0.105x&74Z?=0.918厂Bmax13、当集中荷载及腔自重作用下的MMh=Mniax=KPL+kql：=0.179x2500xL+0.

7、105x5.244xL2=448厶+055厂钢模板不同跨度时的抗弯强度、挠度计算表次龙骨的间距(mm)300350400均布荷载下的M(N-mm)8.3X10411.2X10414.7X104有集中荷载时的M(N-mm)18.4X10422.4X10426.7X104抗弯强度(N-mm)11(mm)0.530.981.6617LZXf/L1/5661/3571/2414、抗弯强度M(J=一二W二267x10——_ii(yy/mm2)<70(N/