hc基准能耗及编制说明.doc

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1、此文档收集于网络，如有侵权，请联系网站删除一、前言影响加氢裂化装置能耗的因素很多，各因素之间关系错综复杂，并且各装置的原料和目的产品性质各异，相应采用的工艺流程也各不相同，难以找出一个各种装置普遍适用的具体的基准能耗指标。本方法是从加氢裂化装置各部分用能机理出发，并结合我国国情加以用能效率因子修正，提供一个在一定范围内适用的加氢裂化装置的用能评价方法。用本方法计算出的各装置基准能耗绝对值不具有可比性，但与装置的实际标定能耗的比值能够反映装置的设计水平和操作、管理水平。装置的基准能耗一般比设计能耗要小，因为设计能耗中包括了装置的理想的优化操作条件。本计算方法适

2、用于以生产中间馏分油产品为主的加氢裂化装置的用能计算，基本流程包括反应部分（包括压缩机部分）、分馏部分，其中反应部分采用冷高分流程；分馏部分采用先稳定后分馏流程，设脱丁烷塔、脱乙烷塔、常压塔及减压塔，不包括液化气及气体脱硫、溶剂再生及酸性水汽提部分。二、基准能耗的基础条件1．原料1.1原料油：低硫原料，<90℃进装置。1.2氢气：氢气纯度99.9〔mol％〕，40℃进装置。2．产品装置的产品为干气，液化气，轻、重石脑油、航煤、柴油。此文档仅供学习与交流此文档收集于网络，如有侵权，请联系网站删除2.1干气，40℃出装置。2.2液化气，40℃出装置。2.3轻石脑

3、油（C5-82℃），40℃出装置。2.4重石脑油（82-138℃），40℃出装置。2.5航煤（138-238℃），45℃出装置。2.6柴油（238-350℃），50℃出装置。3．反应部分基准条件3.1采用冷高分流程。4．分馏部分基准条件4.1脱丁烷塔：塔顶压力1.55MPa（G），回流罐温度40℃4.2常压塔：塔顶压力0.03MPa（G），回流罐温度40℃4.3减压塔：塔顶压力-0.064MPa（G），减顶污油罐温度40℃5．加热炉热效率5.1热效率按90%6．其他6.1循环氢压缩机采用离心机〔背压式蒸汽透平驱动〕，动力为3.5MPa蒸汽，排汽为1.0MPa

4、蒸汽。6.2新氢压缩机采用电动往复式。6.3泵采用电机驱动。6.4各塔热源均按重沸供热。6.5物流温度在50℃以上，冷却方式为空冷器冷却，空气设计温度按31℃考虑；在50℃以下，冷却方式以水冷考虑，循环水给水温度按<30℃考虑，水的温升10℃。此文档仅供学习与交流此文档收集于网络，如有侵权，请联系网站删除6.6物流（除反应流出物、各塔顶馏出物外）高于100℃的热均认为是利用热而不计入能耗。小于等于100℃的热量均认为被冷却而计入能耗。6.7透平回收的能量不计入能耗。6.8除氧水的注入量为新鲜原料的6%（w）。三、基础条件的说明1．原料1.1原料油性质：加氢裂

5、化装置原料的性质对操作条件及工艺流程的选择有很大影响，例如，干点、氮含量的变化会引起操作压力的变化，而操作压力直接影响能耗的高低；原料硫含量的变化不但影响操作条件，还影响工艺流程的选择，当硫含量达到一定程度，反应部分需要设置循环氢脱硫设施，分馏部分需要考虑液化气回收设施乃至不同的分馏流程。由于原料性质对加氢裂化装置影响的复杂性，本计算方法目前限定原料为低硫原料，对加工高硫原料的装置，仅按增设循环氢脱硫设施考虑引起的能耗的增加，目前暂时不考虑由分馏部分流程引起的能耗的变化情况。1.2氢气：新氢的组成对加氢裂化装置的操作压力有一定的影响，当新氢的纯度降低而C1含

6、量增加时，会引起操作压力增加，新氢压缩机的功率增加。同时，新氢的边界压力对新氢压缩机的功率也有较大影响。2．产品此文档仅供学习与交流此文档收集于网络，如有侵权，请联系网站删除装置的产品在一定程度上决定了装置的操作条件及流程设置，本计算方法限定装置的产品为干气，液化气，轻、重石脑油、航煤、柴油。对于产品与基础条件相差较大的装置，目前暂时不考虑由分馏部分流程引起的能耗变化。3．气象条件气象条件对加氢裂化装置能耗的影响比较复杂，主要影响伴热蒸汽耗量、循环水耗量及空冷器电耗量，对于南方地区伴热蒸汽耗量较北方地区小，而循环水及空冷器电耗量则较北方地区大，综合考虑以上因

7、素，本计算方法暂不考虑气象条件对加氢裂化装置能耗的影响。四、基准能耗的计算方法每个装置根据自己的原料、产品及流程设置等情况计算各自的基准能耗，具体方法如下：1．所需的原始数据产品收率（w%）：干气（YG）、液化气（YLPG）、轻石脑油（YLN）、重石脑油（YHN）、航煤（YJ）、柴油（YD）原料：原料油硫含量YS（w%），原料油密度（DF，t.m-3），新氢压缩机入口压力（PMH，MPa）,新氢纯度（CH，mol%），新氢分子量（MH）操作条件：新鲜进料量（F，t.h-1），反应器入口温度（TRI，℃），出口温度（TRO，℃），反应器入口氢油体积比（RH/O

8、，m3.m-3），总氢油体积比（RTH/O，℃），氢