岳城水库坝坡浅层滑坡对安全的影响

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1、岳城水库坝坡浅层滑坡对安全的影响-农田水利简介：一般认为库水位骤降时对土坝安全的应响较大，而不太注意库水位变幅很大时，渗透力对土坝安全的影响。本文通过对岳城水库主坝浅层滑坡原因的分析，说明库水位大幅度消落导致的渗透力对土坝安全的影响是很大，应该引起足够的重视。并从水库运行的角度，说明了均质土坝不宜过高。关键字：岳城水库均质土坝库水位渗透力浅层滑坡1岳城水库主坝浅层滑坡基本情况岳城水库土坝系碾压式均质壤土坝，坝顶高程157m。其中主坝长3570m，最大坝高53m，坝顶宽度8m。曾在库水位124.51m时，检查发现主坝上游坡有两段明显裂缝和向下游的下错。滑

2、坡产生的部位及具体情况如下：中段桩号1+464～1+723范围，长259m，滑坡上口裂缝位于高程136～140m，上游护坡的最大裂缝宽33㎝，下错50㎝。此段于本次滑坡的五年前也曾发生过同样的裂缝，但没有下错的现象。南段桩号2+170～2+380范围，长210m，滑坡上口裂缝高程129～137m，主要裂缝四条，上游护坡的最大缝宽16㎝，最大错缝70㎝。此段于本次滑坡的六年前曾发生过同样的护坡裂缝，主要裂缝亦有四条，最大缝宽50㎝，最大错缝80㎝.2开挖检查结果为确切了解块石护坡下土体的滑坡情况，曾对滑坡的上口进行了开挖检查（见图1）。检查发现，凡护坡表

3、面有裂缝者，对应土体就有下滑错动，且滑裂面很明显。上口破碎带较宽，20～30㎝左右；挖深1m以下，破碎带基本上都是硬片，无张开裂缝。图1滑坡上口裂缝探坑剖面图（桩号1+580上55）为确切了解滑裂面的情况，曾在滑坡段用钻机打了三个勘探孔，开挖2×2m的竖井三个。经查明，中段最大滑裂面深度为9m，南段最大滑裂面深度为7m，两段均于120m高程附近有隆起现象。滑坡体剖面的情况，如图2所示。3滑坡原因分析通过对库水位消落情况的分析，发现出现裂缝和滑坡的年份都是库水位消落幅度大的年份。如1968年消落幅度27.92m，出现南段滑坡；1969年消落幅度24.87

4、m，出现中段裂缝；1974年消落幅度32.63m，两段同时发生滑坡。1966年～1973年水库水位消落及滑裂情况见表1。图2中段滑坡体剖面图（桩号1+570）表1水库水位消落及滑裂情况统计表（1966～1973年）年份（水文年）最高水位最低水位消落幅度（m）发生滑裂情况m时间m时间年月日年月日1966144.491966924125.11196772619.381967145.971967916118.0519687827.92南段滑坡1968148.141969318123.20196971924.87中段滑坡1969145.341970217123

5、.27197063022.141970137.511970923121.57197161515.941971149.08197194127.2319727621.851972138.921973221124.8519735814.071973149.05197399116.42197471832.63两段同时滑坡表中记录显示，库水位的大幅度降落，都是出现在春灌开始到汛前灌溉放水期间，并未出现过库水位骤降的情况。库水位的平均日降速度，1968年0.28m/d，1969年0.19m/d，1974年为0.24m/d。可见，产生滑坡的主要原因是该年库水位的消落

6、幅度较大，而不是因为库水位的骤降。产生局部浅层滑坡主要原因，应该是库水位大幅度下降引起的渗流力。这一结论可以由试验和计算结果得到证实。4计算验证根据坝轴线上游坝体孔隙水压力测压管资料和南京水利科学研究所所做的坝体渗流试验结果，可以计算出不同条件下，上游坝坡的安全系数以及相应的最危险滑弧位置。计算方法采用圆弧滑动法[1]，采用如下公式：(1)式中：K——安全系数；Mr——滑动体内各土条对圆弧中心的抗滑力矩之和；Ms——滑动体内各土条对圆弧中心的滑动力矩之和；其中，渗流力对安全系数K的影响，主要体现在渗流力将产生滑动力矩。渗流力的计算方法[1]是：1根据实

7、测孔隙水压力的资料和坝体渗流试验结果，绘制流网图；2根据流网图计算渗透力，其中单位体积土体上的渗流力计算公式为：(2)式中：——水的容重；J——网格处平均渗透坡降，由流网图查出。不同条件下上游坝坡的安全系数的计算结果如下：表1上游坝坡安全系数计算结果计算条件安全系数不考虑渗流力和地震1.49～1.57考虑库水位下降引起的渗流力，不考虑地震0.89～1.03考虑渗流力和地震0.67～0.85不考虑渗流力，只考虑九度地震0.92～0.93以上计算结果表明，渗流力对安全系数的降低影响极大。目前库水位下降的情况下，上游坝坡的稳定，实际上处于临界状态而且偏于不安

8、全。所以，在库水位大幅度下降时，很容易发生滑坡。同时计算结果也表明，安全系数最小滑弧位置，也即