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1、DOI:10.13890/j.issn.1000-128x.1980.06.003高速受流间题及对受电弓的要求株洲电力机率研究所陈开运萝高速受流是电气化铁道向高速发展必然遇速度vt,eocosot(乞),at二一coZesn(ot到的关键问题之一良好的集电性能取决于受加速度i(3)。电弓和接触网系统之间的相互作用接触网是2究v。二T为以速度通过两支、,其中一个沿线质量分配刚度等不同的弹性系统。,承点之间的距离L所需的时间在受到受电弓动力作用时其接触面有不同程,,、。由于正负交替变化的加速度M上将产度的上升变形和振动受电弓本
2、身固定在一d二t2。,。、生一个力F士M0它与静作角力F相叠个垂直横向加速不断变化着的运动物休(电。,力杭车或动车)上由于受电弓推架等各部件加使接触压力有如下变化,el=s+toZe的重量影响对于机车运动和接触导线的高度FFM(4)。c:=s一:。“e都不可能瞬时作出反映因此在改善高速受流FFM(5)。,c:二性能方面必须同时改进受电弓与接触网负加速度使接触压力逐渐减小当FO一,导线,,时产生滑板脱离接触受流中断并产、一受电弓的动力性能。,生电弧正加速度使接触压力增姗有料于受,。c流然而过大的接触压力加剧滑板磨耗受电弓的框
3、架与滑板可以分别用质量M,Ze,:干扰力士Mco是正比于受电弓的运动部与m来表示它们之间由刚度K的弹性系统连一。。接起乘(图1)升弓弹簧作用力凡通过Mc和分质量和接触导线变形的幅值因此要得到良,,。。,。1n传给接触导线接触导线的挽i度是变化的好的受流就必须要研究如何降低和减水M。在高速运行时气流影响的附姗动力将是不在支承点(支柱)的中间最大在这释受电弓。,可忽视的运行时动态接触庄力是静悉接触压动力作用下就构成一个正弦波形便得组合体。。Mt成为一个直线前进的正弦运动〔1〕力气流影响空气动力分量和动态夯量的总和此外还有难以掌
4、握的风力影响,再加上列军琶支支、;校柱行产生的干扰力接触导线影响干扰方组成。了复杂的运行动态接触庄力(图2)匕么〕气体分动方态风办连这行触幼怪态方时c图1若取t瞬时的幅值为Ze菌自赢e。=esinot(1)国2则振幅〕,x二.n。l气体动力分量与速度平方成正比随运动7s1i0t(毫米)因而弓头实际上可能、受电弓构架结构形状弓头滑板结构形状的不得到的正弦运动振幅为.。,、。Z.同而异考虑气体动力分量影响将式(4)e二土〔14(凡+Kv)+7iFd〕(8),改(5)变化如下在目前各国提出增加接触线预张应力2e..,Fel=Fs
5、+KvZ+Mt0(6)善接触导线的初始挠度至。04米或。06米增,eZ=s+vZ一:0“eY形FFKM(7)加辅助悬挂装置长度加密吊弦数等结构,,〔曰在交流电气化区段由于接触网重量较轻改进条件下受电弓可能垂直运动距离为。受电弓压力将接触网提升数值也较大根据英(1)吊弦间导线弹性变形的振幅很小国63米跨度接触网〔”〕得出在跨度中点挠性值为(仅几个毫米),5~7;波长约为米.,5.7,85毫米/公斤在支承点挠性为毫米/公斤(2)支承点间接触导线基本正弦变形的c,因而每公斤垂直压力F可能产生的垂直移动振幅约为20~30毫米波长约
6、为63米;...,85一57=22名可能得到垂直正弦、,振幅为毫米(3)接触网高度因站场桥隧等影响。,运动不=1s4inot(毫米)对于每公斤动态压从接触面正常高度向最大高度或最小高度过渡.,,85。力凡由于在跨度中点将被抬高毫米在支承是逐步实现的每米约有3毫米的倾斜.,一575~7点下降毫米为此从峰顶到峰谷垂直移动63米柱距与米吊弦距离产生滑板位移...,:量是85十57=142毫米同样可得垂直正弦振动频率如表l所示表1`.机车速度丫月l一ó一曰一叮月Jr100)120140160180200220250280300(分
7、里/小时)一ú比;,1`一几匕,(赫兹)es。。。7。。。。v/昭4420529061800607940882097202}1234313.。636。。。75}9。9。。,56071579387}11119/5~7(赫兹)。。{。···~5~666~778!~89~10~1111一1“”{一1””}一156{e16.、。、,:3:8各国接触网设计跨距结构等不尽相同力值之比(取16。公里/小时时值)约为l。d,”但这三种垂直运动距离基本相同〔4〕〔3〕提出用Fe/来标出受流质量其中.,即受电弓被激发在不同频率时具有振动振幅接
8、触网应避免自振频率在运行速度范围内在装置几个受电弓工作时其受电弓间隔距离与K牙。振动波传递速度相等时也会引起谐振由l(〕5介绍、受电弓间跨距等于4%和144%接触网,支承点间跨度时振幅最小受电弓间跨距等于。89%~104%接触网支承点间跨度时振幅最大,,在一般情况看来接触网的振动悬挂装置阻尼,吊,弦间距
