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1、。ō拍梦截勇句自勺愉必理弩袱荀匀必句勿句勿份必芝袱蛋匀勿偏勺切如匆如毋幼公犯叙切ù,609为了采用少无切削锻的可能性并在250公斤空气锤私300吨摩擦`、,。啊瓣!压加工方法生产高强度压力机上进行过多次试验坯料加热温度为,。,,不对称复杂形状的零件900℃试验结果获得成形零件发现的,一r对3C13不锈钢异难阀瓣主要问题是冲头纵向劈裂如图丁所示沙这。二二进行了温锻试验进行了是由于在成形过程巾冲头受到较大的横向藉·-一小批生产性试验,·初步分-移力所致。士甘吧嗽手。析了技术经济效果小挤压组1缸耀群图所示是一种阀瓣。r锻试验温零件图材料为3C13,“”马氏体不锈钢
2、具有T下,月形槽和不对称复杂形状李呀,为了避免冲头断裂采用了双件成形方,。法以消除横向错移力试验结果证明了这塔酉一措施是有效的。小批试验用的温锻模具结,。。构如图4所示凹模为水平分模上半凹图玉,。,模随上模板一起运动上模板固定在压力机生产批量大切削加工生产此零件时材料。,、,,aT”,滑块上滑块下行时上下凹模合拢后钩消耗多生产率低铣削形槽时铣刀损耗相当大。,采用温锻工艺则能降低生,,。切削产成本提高生产率节约原材料加,工一个零件的材料消耗约可温锻加工三个。,零件温锻生产率比切削加工提高20倍,,`//月试验过程r,53C13不锈钢为高强度材料在87~父才,价
3、900℃完全退火后强度极限为5~60公召..`、、、\\里,。,}飞岁\长斤/毫米硬度为HBI了O~200冷变形时。,具有强烈的硬化倾向因此对阀瓣这种复扮殡淤,,,杂零件若采用冷锻很难一次成形而零。,4件形状又不允许多次挤压如果采用热锻图沮锻试脸模具结构图、,。,成形比较容易但若在高温下加热时间较子使上下凹模关闭进行挤压上模开始,,.·,裕有晶位长大和表面脱碳倾向且热锻件上行时钩子尚未脱开工件从冲头卸朴-。,,既上模续上上半凹模与冲糟度和表面光洁度也较差若采用温锻而继行使钩子脱开。,一上升至死能良好成形又能获得较好的精度和表面质头起上点;,,里在9
4、0℃以下加热减少了晶粒长大和在300吨摩擦压力机上试验时曾采用、。:表面脱碳均可能性三种材料的冲头3CrZWSV钢50基体钢,r43MoZVSi)和65Nb钢(654曾利用每2所示的简单模具试验成形(50CW肠W。6中所示的坯料3)NbM采用图当冲头工作部分向安装部分,。,I时l中l坯料部分的过渡处的圆角太小时三种材料的冲头均在,。锻造1~5次内断裂如图5所示当加大体积约等于工件对应部分。。,,SV和I冲圆R后rZW的体积这样成形过头角半径材料为3C50。、,11程中部的沿基体钢的冲头锻造~5次后即断裂分金属主要且冲。、,、18Cr4v钢流动l头磨损很严重用
5、高度方向没有向部采过材料为W。c,5分的横向流动lb热处理硬度为HR62的冲头锻造次后断只有部,。、。,裂但没有明显磨损材料为“Nb钢热处分向班部分的横向流动H,,b理荤度为Rc61~62的冲头效果较好所以冲头处没有受到因命,。但也只能锻造10~20件左右便发生断裂属l部分的横向流动产生。,的错移力b从而避免冲头经过进一步调整模具改变坯料形状和冲头,,处的纵向劈裂工作部分参数(见下述)采用材料为65Nb也减少了冲6图说明改进。、c、钢热处理硬度为HR62一63并经表面坯料形状的示竞图头磨损,。0(2)冲头工作部分的形状氮化处理的冲头冲头寿命提高到20多件7,
6、如图所示为了防止冲头转角处产生/,。大的应力集中采用圆角过渡为了有利于,“。,`金属流动采用7的斜角这样有利于坯料、。,l中l部分的金属向l部分横向流动防。。。图淤止从l部分流向l部分的金属倒流现象5冲头断裂示音图。声2温锻温度和润曳0吨}在40冷挤压力机上进行小批生产性!}滑剂的选择,。试验时共生产阀瓣温锻零件一千多件曾综合考虑材料的变,,月采用两个冲头材料为“Nb钢热处理硬,形抗力获得合格的零ee,度分别为HR61~62和HR62~63,经表件保证冲头有较高的,0,而氮化处理每个冲头锻造50多个零件寿命等选择温锻温度一,,,。后卸下冲头检查没有发现裂纹但
7、工作为800℃左右。部分磨损较大润1(滑剂油酸,。图7冲头工作部分形状,o:,试验时采用车削坯料57%MS17%石:,·262(B:O7525墨%)和润滑剂%石墨%)、,1便于均匀涂抹在模具艺具究的润滑剂二工及模的研效果较好参数,,表面上缺点是使用时放出刺激性气体润.1,坯料尺寸和模具参数滑剂2不易均匀涂抹在工件上且锻件附有(,3(1)坯料形状和尺寸固体润滑残渣而润滑剂石墨水)效果李,。最初采用的坯料I(图6)其l部分更差:的体积大于工件对应部分I。的体积(见图3的和温锻变形力计算测定6),。:金属流动十分激烈除了沿高度方向按下述两个计算公式计算变形力,。I
8、中I部分p=5一0.oa、.流动外还有横向流动坯料(
