矩形板式桩基础计算书.doc

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1、矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机型号QTZ250(TC5610-6)-中联重科塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40.5塔机独立状态的计算高度H(m)61.5塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)2074起

2、重臂自重G1(kN)148.2起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)35小车和吊钩自重G2(kN)4.9小车最小工作幅度RG2(m)3.5最大起重荷载Qmax(kN)160最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)13.7最小起重荷载Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmin(m)70最大起重力矩M2(kN·m)Max[160×13.7，10×70]＝2192平衡臂自重G3(kN)72平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.4平衡块自重G4(kN)180平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)12.22、

3、风荷载标准值ωk(kN/m2)工程所在地浙江杭州市基本风压ω0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.45塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数βz工作状态1.586非工作状态1.643风压等效高度变化系数μz1.297风荷载体型系数μs工作状态1.95非工作状态1.95风向系数α1.2塔身前后片桁架的平均充实率α00.35风荷载标准值ωk(kN/m2)工作状态0.8×1.2×1.586×1.95×1.297×0.2＝0.77非工作

4、状态0.8×1.2×1.643×1.95×1.297×0.45＝1.7953、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)2074+148.2+4.9+72+180＝2479.1起重荷载标准值Fqk(kN)160竖向荷载标准值Fk(kN)2479.1+160＝2639.1水平荷载标准值Fvk(kN)0.77×0.35×1.6×61.5＝26.519倾覆力矩标准值Mk(kN·m)148.2×35+4.9×13.7-72×6.4-180×12.2+0.9×(2192+0.5×26.519×61.5

5、)＝5304.043非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)Fk1＝2479.1水平荷载标准值Fvk'(kN)1.795×0.35×1.6×61.5＝61.82倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)148.2×35+4.9×3.5-72×6.4-180×12.2+0.5×61.82×61.5＝4448.3154、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk1＝1.2×2479.1＝2974.92起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk＝1.4×160＝224竖向荷载设计值F(kN)2974.92

6、+224＝3198.92水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk＝1.4×26.519＝37.127倾覆力矩设计值M(kN·m)1.2×(148.2×35+4.9×13.7-72×6.4-180×12.2)+1.4×0.9×(2192+0.5×26.519×61.5)＝6906.195非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.2Fk'＝1.2×2479.1＝2974.92水平荷载设计值Fv'(kN)1.4Fvk'＝1.4×61.82＝86.548倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.2×(148.2×35+4.9×3

7、.5-72×6.4-180×12.2)+1.4×0.5×61.82×61.5＝5718.171三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.6承台长l(m)5承台宽b(m)5承台长向桩心距al(m)3.4承台宽向桩心距ab(m)3.4承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重γC(kN/m3)25承台上部覆土厚度h'(m)0承台上部覆土的重度γ'(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度δ(mm)50配置暗梁否承台底标高d1(m)-1.5基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hγc+h'γ

8、')=5×5×(1.6×25+0×19)=1000kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×1000=1200kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.42+3.42)0.5=4.808m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(2639.1+1000)/4=909.775kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk