矩形板式桩基础计算书.doc

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1、.word格式,新绍兴一中新建工程塔吊矩形板式桩基础计算书工程概况： 工程名称：新绍兴一中新建工程建设单位：绍兴市第一中学代建单位：绍兴市镜湖建设开发有限公司  设计单位：中国航空规划建设发展有限公司 勘测单位：浙江华汇岩土勘测有限公司 监理单位：浙江中誉工程管理有限公司 施工单位：江河建设集团有限公司  新绍兴一中建设工程，位于绍兴市镜湖新区，群贤路南侧，站前大道东侧，由6个单体组成，总建筑面积为35663M2。本工程除1#宿舍楼有地下室外，其余均无地下室（基础采用预应力混凝土(PC)管桩），主体为钢

2、筋混凝土框架结构，建筑层数1#宿舍喽为地下一层，地上五层；其余为地上一层~五层。计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《新绍兴一中岩土工程勘察报告》，工程地质剖面图34-34，GZ41孔。一、塔机属性塔机型号H5810塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结

3、构宽度B(m)1.6,专业.专注..word格式,二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)400起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)460水平荷载标准值Fvk(kN)40倾覆力矩标准值Mk(kN·m)900非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)400水平荷载标准值Fvk'(kN)50倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)14002、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk1＝1.35×400＝540起重荷载设计值FQ(kN

4、)1.35FQk＝1.35×60＝81竖向荷载设计值F(kN)540+81＝621水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk＝1.35×40＝54倾覆力矩设计值M(kN·m)1.35Mk＝1.35×900＝1215非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.35Fk'＝1.35×400＝540水平荷载设计值Fv'(kN)1.35Fvk'＝1.35×50＝67.5倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.35Mk＝1.35×1400＝1890三、桩顶作用效应计算,专业.专注..word格式,承台布置桩数n4承台高度h(

5、m)1.25承台长l(m)5承台宽b(m)5承台长向桩心距al(m)3.8承台宽向桩心距ab(m)3.8桩直径d(m)0.5承台参数承台混凝土等级C30承台混凝土自重γC(kN/m3)25承台上部覆土厚度h'(m)0承台上部覆土的重度γ'(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度δ(mm)50配置暗梁否基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.25×25+0×19)=781.25kN,专业.专注..word格式,承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.

6、35×781.25=1054.688kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.82+3.82)0.5=5.374m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(400+781.25)/4=295.312kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(400+781.25)/4+(1400+50×1.25)/5.374=567.456kNQkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(400+781.25)/4-(1

7、400+50×1.25)/5.374=23.169kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(540+1054.688)/4+(1890+67.5×1.25)/5.374=766.065kNQmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(540+1054.688)/4-(1890+67.5×1.25)/5.374=31.279kN四、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C60桩基成桩工艺系数ψC0.85桩混凝土自重γz(kN/m3)25桩混凝土

8、保护层厚度б(mm)35桩入土深度lt(m)24桩配筋自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值7089.221桩裂缝计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)200000法向预应力等于零时钢筋的合力Np0(kN)100最大裂缝宽度ωlim(mm)0.2普通钢筋相对粘结特性系数V1预应力钢筋相对粘结特性系数V0.8,专业.专注..word格式,地基属性地下水位至地表的距离hz(m)0承台埋置深度d(m)1.8是否考虑承台效应是承台效应系数ηc0.1土