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时间:2019-11-27
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1、2014年第9期(总第138期)江西建材交通工程某码头工程桩断桩事故的检测与分析■卢善波■厦门市交通建设工程检测有限公司,福建厦门361006摘要:本文通过对某工程试桩不同检测方法所取得的数据进行联合分析,对桩身缺陷的情况和试桩承载力进行评估,并指出造成质量事故的主要原因。关键词:预应力管桩断桩锤击桩高应变检测抗拔承载力检测PHC预应力管桩以其桩身抗压强度高,承载力高,施工方便快捷,[1]工效高、工期短等优点,已被广泛应用于东南沿海地区。但由于多种影响因素的作用,特别是场地地质条件的特殊性,以及场地周边附加应力难以控制,常常造成偏桩、断桩
2、的质量事故。本文通过对某工程试桩不同检测方法所取得的数据进行联合分析,对桩身缺陷的情况和试桩承载力进行评估,并指出造成质量事故的主要原因。1工程概况图257#桩高应变实测曲某港区二期岸壁工程A标段为新建的10万吨级集装箱泊位,码头高应变检测数据表明,本检测批桩身总体嵌固情况较好,但试桩#主体结构由南岸线和北岸线及一期3#泊位东护岸所围成,码头总长57桩在9.0m处存在一定的缺陷,其CASE法拟合承载力和完整性情557.25m。本工程场地为填海区,其地质情况及主要指标如表1:况见表3:表1场地工程地质指标表3高应变CASE拟合法分析结果汇总
3、表状态/岩体承载力特桩号入土深度(m)波速(m/s)完整性极限承载力(kN)土层编号土层名称厚度(m)质量等级征值(kPa)32#29.54200基本完整6230①中粗砂1.2~3.5松散6057#31.542009.0m处轻微缺陷5700②含碎石中粗砂2.2~4.4中密80在高应变检测完成约一周后,对该检测批试桩进行了低应变检测,③中粗砂2.8~5.7中密90检测表明本次检验批的两根试桩在接桩处都存在缺陷。其检测曲线及结果汇总如图4、表4所示。④含淤泥中粗砂3.6~14.9松散70表4低应变检测结果汇总表⑤全风化凝灰岩0.6~6.5Ⅴ级
4、450桩号波速(m/s)桩身完整性类别⑥强风化凝灰岩7.4~14.9砂土状/Ⅴ级350032#4200桩身7.0m处轻微缺陷Ⅱ⑦中风化凝灰岩>4.2Ⅲ级650057#4200桩身9.0m处明显缺陷Ⅲ二期岸壁工程A标码头后轨基础采用PHC桩,受检桩混凝土设计强度等级为C80,桩径为Ф600mm(壁厚130mm),焊接接桩,承载力特征值为3550kN,持力层为⑥强风化凝灰岩,根据桩顶标高和锤击贯入度联合控制,桩长约30m。2施工及动力检测情况本工程PHC桩采用锤击方式打入。本次检验批共2根桩,编号分##别为32、57,受检桩规格及主要参数见表
5、2:表2受检桩规格及主要参数桩号配桩情况桩长(m)桩顶标高(m)桩尖标高(m)32#7+12+1231.07.51-24.4957#9+12+1233.08.42-24.58为了确定打桩过程中的桩身应力及承载力,在达到指定标高或贯入度达到设计要求时安装传感器,进行高应变数据采集。实测曲线如图1、图2、:图4受检桩低应变检测曲线3断桩验证低应变及高应变检测数据表明,该检测批试桩并不能满足设计所要求的7100kN的极限承载力情况,且桩身接头处存在一定的缺陷。为了验证该检测结果并对该检测批基桩的实际使用性能进行评估,对两根试桩分别进行了竖向抗压
6、及抗拔试验。在与相关方面进行沟通后,首先对该工程码头后轨基础PHC桩进行竖向抗压静载荷试验,确定其竖向抗压承载力是否满足设计要求的4800kN(试验荷载控制值)。各检测桩Q-s曲线如图5、图6所示。图132#桩高应变实测曲线受检桩竖向抗压静载试验Q-s曲线表明,在控制的试验荷载·156·4原因分析针对检测情况及场地情况,分析事故发生的原因主要有以下几个方面:(1)由表1场地工程地质条件可知,本场地距离地表约6.2m下伏有约3.6~14.9m的松散状态含淤泥中粗砂,该层土体强度低,含水量高。预应力管桩施工过程中,引起该含淤泥土层的扰动,受扰
7、动后的土[2]层其对基桩产生的摩阻力明显下降;同时由于含淤泥中粗砂本身有一定的流动性,加上土体中积聚的打桩挤压力,上覆①~③层中粗砂向周边产生较大的推挤作用;预应力管桩接头处连接处强度较弱,在较大的水平荷载作用下,管桩上段产生一定侧向位移,从而引起断桩事故。#本次检测的57桩,在高应变检测中仅仅定性为轻微缺陷,而约一周后进行的低应变检测中,却判别为Ⅲ类桩,并判定该位置为明显缺陷;同#时32的接头处也出现了轻微缺陷,表明挤土效应产生的水平荷载对管桩产生了明显的影响。图532#桩Q-s曲线(2)场地内表层土层为新近堆填的松散中粗砂土层,在竖向
8、抗压静载试验中堆载设备的自身重量大于表层地基土的承载力,相当于在地基土表层中施加了一个重量约为5000kN的附加应力,一定程度上影响了周边的管桩。(3)为了更加准确的验证本工程基桩的使用性能,
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