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1、皇主=垡电力安全技术第12卷(2010年第1l期)hengchanyixian高加疏水管道振动产生的原因及处理贺苏军(粤泷发电有限责任公司,广东罗定527217)粤泷发电公司1号机组由上海汽轮机厂制造,(4)在现场对提高高加疏水水位进行了简单试型号为Nl35-13.24/535/535,一次中间再热、双验。高加疏水DCS水位由-100iilm提高到180mlTl缸、双排汽、单轴凝汽式汽轮机,2004年2月投产。运行,高加疏水管道振动有一定好转。2006年6月,开始出现1号高加疏水到除氧器(5)疏水端差比设计疏水端差高。管道振动大现象,同时1号高
2、加出现水位不稳定,尤分析高加可能存在低水位运行现象。低水位使其在负荷高时水位难以维持,危急疏水电动门经常蒸汽通过疏冷段进入疏水管道,存在两相流动,导动作,导致高加投入率不高,机组热效率降低。致管道振动。-2.2系统设备异常分析l1号高加概况(1)现场发现,1号机组1号高加疏水到除氧器1号高加布置在0m层,是一台直立、自密封、管道长度比2号机组要长很多,管道弯头也比2号U型钢管、双流程表面式加热器。加热汽源依次经机组多3个,使管道阻力大大增加。过蒸汽冷却段、冷凝段和疏水冷却段加热给水,加(2)在长期运行过程中,支吊架系统存在一定热汽源来自汽轮机高
3、压缸排汽管引接的二段抽汽,的调整偏差问题,如不规则松动、支撑不受力等。二段抽汽管上设有抽汽逆止门和电动门。1号高加(3)1号高加钢管内漏已堵管41根,对高加或正常疏水采用自流的方式,经疏水手动门、电动调产生一定影响。节门、手动门和逆止门自流人除氧器(除氧器布置在(4)1号高加内部疏水冷却段密封板脱焊以及疏16rrl层),2号高加疏水正常流人1号高加。机组低水口内套脱焊,导致加热蒸汽直接进入疏水冷却段,负荷时,1号高加与除氧器问的压差不足以克服流使疏水存在汽水两相介质流动。动阻力和标高差时,疏水流到4号低加。高加水位3处理过程异常升高导致自动保护
4、装置动作时,疏水经危急疏水电动门排入到定排扩容器。此外,高加壳侧还装3.1检查管件对管内介质流动的影响有放空气管、注水管、底部放水管、安全排汽管等。2007年5月更换了高加疏水调整门,由角式门换成笼式门,投运后发现水位无法维持。拆除阀芯2疏水管振动原因分析后,高负荷时水位仍难维持,管道仍然振动。后又2.1运行情况的检查分析将逆止门阀芯拆除,管道振动仍然存在。(1)现场检查二段抽汽逆止门、电动门已全开3.2检查运行方式的影响到位,且在额定工况下,二段抽汽口压力为2.52l号高加说明书要求在运行中DCS水位控制MPa,1号高加进汽压力为2.40MP
5、a,压差为0.12在-200rain~200mlTl,但运行人员担心水位波动造MPa,抽汽压损为4.76%。符合一般抽汽压损小于成高加退出,所以正常运行中通常将1号高加水位5%~8%的要求,说明上述两阀阀芯正常,且已开控制在-200mm左右,但提高水位到0mm左右,到位。疏水管道振动仍然存在。又通过节流抽汽电动门等(2)检查1号高加疏水调节门开关正常,DCS显措施改变运行方式,振动还是没有消除。示与就地开度一致,疏水手动门已全开。3.3改变管道系统的刚度(3)高加水位波动比较大,核对1号高加DCS2007年11月又对l号高加疏水至除氧器的管道水
6、位和就地翻板水位计水位,两水位指示对应,即支吊架系统进行了重新调整,对所有支吊架进行了从现场零位的标定来看,水位是正常的。紧固处理,并新增了4处支吊架,但疏水管道仍然一一第l2卷(2010年第11期)电力安全技术S而振动。硫系统几乎都加装了湿式石灰石一湿法烟气脱硫装3.4高加内部检查置。脱硫系统的GGH运行一段时间后,都会产生2008年2月,利用停机机会对高加疏水冷却段GGH原、净烟气侧压差大的问题,从而会导致增压密封进行了查漏,确认疏水密封盒有裂缝。由于现风机的喘震,严重影响脱硫增压风机,甚至整个锅场不具备高加抽芯解体检修条件,裂缝所处位置无
7、炉的安全运行。为此,大部分电厂不得不停运脱硫法补焊,同厂家讨论后决定更换一台高加,于2008系统,进行GGH的人工清洗除垢工作。年5月机组大修期间实施。GGH堵灰,是由于磨煤机制粉过程及锅炉燃烧投入运行后,在各种不同负荷、不同工况条件过程中产生带电的铁离子及少量的钙镁离子携灰吸下,高加疏水到除氧器管道没有再出现振动。附于蓄热元件表面以及湿法脱硫后在潮湿环境中形成的部分碳酸盐、亚硫酸盐和硫酸盐灰垢造成的。4结束语由于蓄热元件模块的特殊结构,使得这种吸附堵灰电厂就1号机1号高加疏水至除氧器管道振动得以发展,形成大面积的堵灰区,造成GGH使用性问题,
8、在现场没有条件抽芯解体检修的情况下,先能下降,且灰分对GGH设备本身也存在严重腐蚀。后对疏水调整门、逆止门、手动门、管道支吊架、高电厂4×300MW机
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