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1、第9卷(2007年第8期)电力安全技术安全生产nquanshengchan马头发电厂8号汽轮机叶片断裂原因分析11112张晓昱,欧阳杰,柯浩,张广兴,袁启民(1.河北省电力研究院,河北石家庄050021;2.马头发电厂,河北邯郸056044)河北马头电力股份有限公司8号机,型号为1号试样N200-130/535/535,东方汽轮机厂生产,1994年3号试样15mm12月投运。为防止8号汽轮机叶片进一步水蚀,曾在1999年的第2次大修期间,对叶片进汽侧进行了司太立合金片钎焊。2号试样2005-03-09T15:00,该机3号瓦振动突然增图1断裂叶片取样部位大,随即紧急停机
2、检查。发现末级70号叶片在距叶(1)断口叶片司太立合金钎焊侧(1号试样)金相片顶部155mm司太立合金片钎焊处,沿叶片横截组织为具有位向的回火索氏体。在叶片基体与钎料面发生断裂;69~71号及65~66号叶片间的围带断结合处的叶片部位,发现大量孔洞。孔洞附近可见裂。随后,对该断裂叶片及围带进行了试验分析。明显组织变形。1叶片试验情况(2)在叶片最后断裂区沿断口处取样(2号试样),其金相组织为回火索氏体,组织未见异常。1.1化学成分分析(3)距断口150mm处取3号样进行金相分析,叶片设计材质为2Cr13。对叶片进行化学成分其金相组织为回火索氏体。分析的结果表明,材质符合
3、相关标准要求。(4)对上述试样进行夹杂物评级,均为D2级1.2断口宏观观察与电镜扫描分析(球状氧化物类),符合有关标准要求。1.2.1宏观观察(5)对正常运行的69号叶片相同于70号叶片(1)叶片断口处司太立合金钎焊侧断口较为平断裂位置处(即距叶片顶部155mm司太立合金片齐,初步判断为断口起源区,叶片起裂位置为司太钎焊处)取样,进行了金相分析,其金相组织为回立合金接口处;火索氏体。(2)司太立合金钎焊处对侧叶片断口可见明显从金相检验结果分析认为,断裂叶片与正常剪切唇状,为裂纹最后断裂区;运行叶片各个取样部位的金相组织相比均无太大差(3)断口表面可见一系列具有疲劳断裂特
4、征的异,叶片金相组织未发现异常。回止线,在断口扩展区可见明显疲劳辉纹,疲劳扩1.4小负荷硬度检验展区的面积大于失稳瞬断区的面积。由于叶片尺寸所限,仅对1号试样钎焊区附近1.2.2电镜扫描分析进行了小负荷硬度检验。试验结果表明,硬度值分对叶片断口分别进行电镜扫描,可见其具有明布情况相近,无明显变化,可初步推断钎焊对叶片显的高周疲劳断口特征:力学性能影响有限。(1)第1阶段疲劳断口的微观特征有解理特征、2对试验结果的分析及讨论河流花样、第2相粒子与基体之间的晶间断裂等;(2)第2阶段疲劳断口的微观特征为疲劳辉纹、(1)综上分析认为,此次汽轮机叶片断裂为疲轮胎花样、断口表面有
5、许多细沟。这是在交变应力劳断裂。叶片断裂系先从叶片进汽侧司太立合金钎作用下形成的滑移台阶,经腐蚀后形成的;焊处起始,并扩展至整个叶片横截面。通过叶片钎(3)第3阶段失稳断裂的微观特征,主要是韧焊区附近小负荷硬度检验及金相检验,认为司太立窝断口。合金钎焊工艺对叶片材料的性能无大的影响,材质1.3微观金相分析无明显变化,不是造成叶片断裂的主要原因。沿叶片断口取样进行微观金相组织检验,具体(2)贴司太立合金之前,叶片进汽侧因水蚀形取样部位见图1。成大量的疏松孔穴在钎焊时未彻底打磨,另外,司13安全生产电力安全技术第9卷(2007年第8期)nquanshengchan超临界直流
6、锅炉的给水控制与汽温调节吴延宾(华电国际邹县发电厂,山东邹城273522)〔摘要〕由于超临界机组直流锅炉与亚临界机组汽包锅炉在结构设计上有一定的差别,因此机组的调节方法也有所不同。从集控运行操作方面,分析介绍了超临界直流锅炉的给水控制和汽温调节。〔关键词〕超临界直流锅炉;给水控制;汽温调节超临界发电机组以其热能转换效率高、发电煤BMCR(锅炉最大连续蒸发量)之间。耗低、环境污染小、蓄热能力小和对电网的尖峰负在湿态情况下,其运行方式与强制循环汽包荷适应能力强等特点而得到广泛应用,日益成为我炉是基本相同的,汽水分离器及储水罐就相当于汽国火力发电的主力机组。包,只是因为两者的
7、容积相差甚远,储水罐的水位由于超临界直流锅炉没有汽包,工质一次通过变化速度也就更快。此时,由炉水循环泵将储水罐受热面(即循环倍率等于1),在省煤器、蒸发部分的水升压后送到省煤器入口,并与给水共同构成最和过热之间没有固定不变的分界点,水在受蒸发面小循环流量。带炉水循环泵的超临界直流锅炉,其中全部转变为蒸汽,工质在整个行程中的流动阻力控制方式较之不带炉水循环泵的超临界直流锅炉有均由给水泵来克服,因此,其运行调节特性和汽包较大不同,控制更困难。在此阶段,带循环泵的直炉有着很大的差别。下面从集控运行操作方面,谈流锅炉给水主要用于控制储水罐水位,炉
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