引风机振动原因分析及处理.pdf

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1、第%*卷第)期热能动力工程NO=(%*，1O()!"")年+月CDEF10

2、验，找出了引根据振动理论，气流不稳定主要包括旋转失速，不稳风机振动过大的原因，并有针对性地进行了相关的改进工定进口涡流和喘振三个方面，其频率特征是：旋转失作。改进措施实施后，引风机的振动性大为改善，从根本上速的频率是工频的"(!8"()倍，喘振的频率不高于%解决了以前引风机振动过大影响电厂安全经济运行的问题。9:，不稳定的进口涡流是一种压力脉动，其频率为工关键词：电厂；引风机；振动频的%8)倍；至于机械方面引起的振动，则以工频为主，也可能有一定的倍频分量。中图分类号：!!)(!’文献标识码：0采用;

3、器对引风机进行了振动频谱测试，测点位置在引风机出口导叶处外壳水平中分面的径向和轴向。测量时，石门电厂共有两台)""-.的火电机组，每台机组的负荷为!*"-.。测试结果如图=所示。机组的锅炉配置两台型号均为01!+23的静叶可调由图%可看出，引风机的振动主要是%’(!+9:的轴流式引风机。根据锅炉运行日志统计，在%&&$年工频振动，除此之外还有一定的!倍频、)倍频等高倍的一年时间里，两台机组的,台引风机就因振动过频分量，无低频分量出现，且)倍频及以上的高频分大而被迫停止运行检修$次，合计检修时间!$"4，量值较小。所以根据频谱分析的结果，引风机

4、振动有除花费了大量的人力、物力外，还减少发电量约)+"机械方面的原因和不稳定进口涡流的原因，但可以排5%",6.4。除旋转失速、喘振所造成的影响。至于不稳定进口涡为解决这一问题，长沙电力学院和石门电厂有流有多大的影响，可结合挡板开度试验进一步确定。关人员共同组成课题攻关小组，自%&&*年以来，多次对引风机的振动进行分析、试验，找出了引风机振动过大的原因，并进行了相关的改进工作。由于两台机组的,台引风机结构及安装条件相同，造成各台引风机振动过大的原因也类似，所以本文叙述中，仅以!号炉的7引风机为例进行说明。!引风机振动过大的原因分析引风机振动有

5、两个方面的原因，一个是机械方面的原因；另一个是气流不稳定对振动的影响。为确切地找到引风机振动原因所在，我们分别进行了频谱分图%7引风机出口导叶处外壳振动的频谱析、挡板开度试验及支承系统的差别振动测试等工作。!(%(!引风机进口导叶处的挡板开度试验!(%引风机振动的频谱分析及挡板开度试验挡板开度试验时分,个开度进行，开度分别为!(%(%引风机振动的频谱分析!+>、+">、$+>和%"">。试验时，机组负荷!"%-.，频谱分析是查找振动原因的一种较好的方法。进口烟气温度%!!?，每个挡板开度下稳定%+@AB左收稿日期：!"万方数据"!#"$#%"

6、；修订日期：!""!#%%#%%作者简介：王运民（%&’"#），男，安徽宿州人，长沙电力学院副教授(·.&-·热能动力工程.((’年"""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""右。试验结果如表!所示。受排烟温度变化的影响，所以这方面可能存在一定的问题。至于支架和基础的支承刚度也有不足之处。表!"引风机挡板开度试验结果该引风机的外壳沿轴向共有三道支承，每道支承中，时间挡板开度#$径向振动#!%轴向振动#!%&：’()(!*)’+风机的外壳都是经过左右两侧的钢板（支

7、架）分别支&：*+)(!*,’)&：))+)!*-’)承在两个基础（两个水泥座）上，中间一道支承位于风,：!(+)!.,**机的出口导叶处，如图’所示。由于钢板较薄，水泥,：!*!((!!&-’,：’(!((!!&-’座较高，且同一支承中的两水泥座中间是空档，所以,：’*.)!.()*,：*).)!.-)*风机支承的横向刚度可能存在问题。由表!可看出，引风机挡板开度对振动有一定的影响：挡板开度)($时，引风机径向振动较大，轴向振动较小；挡板开度!(($或.)$时，引风机径向振动较小，轴向振动较大。但不论挡板开度如何，入口气流对风机振动影响并不

8、大，且开度减小时，并未发现由涡流作用引起的强烈噪声及!/’倍频振动增大的现象，从而也可以排除不稳定进口涡流对引风机振动的影响。所以，影响引风机振动的因素只有机械方面