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1、武钢技本感应锌锅热平衡计算冷轧厂李九岭2··。感应锌锅在一些镀锌机组应用的过程卡/米时℃,、、显示出了热效率高l二2;中寿命长锌渣少等已知F12米。,一系列优点为了达到优质高产的目的在Tl=460℃;改良森吉米尔法热镀锌机组中引入了感应锌TZ=5℃;,。·锅使锌a’=28锅的供热关系发生了复杂的变化万,为了了晋哥由于带钢入锌锅温度较高锌锅提供:,1一:=;,,式中△T温差℃(TT45℃)了热源若是采用铁锌锅一般就用不着再—,;。。B大气压毫米汞柱加热了但是使用感应锌锅情况就不同了—,。,它必须一T环境温度K根据感应锌锅的特点直处于加热—o。二;,,(273+52
2、78K)状态由此便产生了双重供热的现象显然2·‘则X万这样供热的后果对于严格控制带钢入锌锅温犷粼岩号万,。度进而提高热镀锌板的质量是不利的··=1322千卡/米时对此,找出带钢带入锌锅的热量与感应把上列数值代入(1)式,,锌锅供热量的关系也就是说在一定的带.Q:=132x(460一5)x12=72072千卡/时钢,入锌锅温度下确定出感应锌锅的加热功(2)辐射散热量,率对于提高镀锌产品质量有非常重要的意,八。,,、。fT。,=“‘,r‘,一ZO义叼pL七、不方少,。选择最佳工一e‘‘2,本文通过锌锅热平衡计算艺参数,,〕从而可以发挥感应锌锅的优越性嘟。:QZ,;计
3、算结果表明是基本符合实际的感应锌锅式中锌液面辐射散热量千卡/时:F;—,“;热平衡的计算方法与公式如下锌液散热表面积米e,2—(一)感应锌锅的热支出带有氧化锌灰的锌液面对环境1.锌锅表—空气的系统黑度,面的热量散失,一2,--一(1)对流散热量功锌液面对环境空气吸热面的角l=ap(Tz一TZ)Fl(;Q1)系数:.l,,2·式中Q锌液面对流散热损失的热量C黑体的辐射系数千卡/米·“—;一时K4;千卡/时,。Fl,米“,Tl锌液温度K;散热表面积,。。—,;TZ—KTl锌液温度℃环境温度TZ—,℃;已知—,=2;环境温度F12米ap—,.锌液表面对流散热系数千￡1
4、2=028,一1980年第3期一Z,2;功1:=1;F四周锌锅壁表面积米。··“C=4.96千卡/米“K魂;:,2—时锌锅侧壁钢板对环境空气的系OTl=460+273=733K,—统黑度;o。,一2TZ=5+273=278K功锌锅外壁钢板对环境空气吸热把上列数值代入(2)式—面的角系数,.。·025xl:、1火496、‘,2o一「(翼勃C黑体的辐射系数千卡/米‘’‘、‘‘’火“”““上““”、100,“七”—·‘时K4;‘.J,‘/278、4,,,一4·~9“、一47峨上、Z-一,。,“(瑞访)J147于卡/时T一环境温度K3,。。2.锌锅四周的热量散失T—四周
5、锌锅壁表面温度K已知F:=36米2;(l)对流散热量￡.3=aL3一ZZ12=07;Q(TT)F(3);一:=1;:3,功式中Q锌锅四周对流散热量千。=···“—C496千卡/米2时K4;;卡/时“TZ二278K;Z,;T环境温度℃o。,T3=343K3—一,,T四周锌锅壁表面温度℃一Z,2;把上列数值代入(4)式F四周锌锅壁表面积米.‘=07X36Xlx(688一298)aL—,Q锌锅四壁对流散热系数千。=9828we“·时·。千卡/时卡/米℃3.已知TZ=5℃;锌锅底部的热量散失T3=70℃;(1)对流散热量S=aD4ZsF:=36米2,Q(T一T)F(5)
6、.:S,aL一。2粼式中Q—锌锅底部表面对流散热量二了;哥千卡/时:,3一:”;3,2;式中△T温差℃(TT65℃F锌锅底部散热表面积米—,,一B大气压毫米汞柱TZ环境,,—温度℃,4—,T环境温度T锌锅底部外壁温度℃,—OOK(273+5=278K),aD一锌锅底部表面对流散热系数一2··。a./夕60L=22x粼厄百入Ies二,~-二,eseses二丁二丁二~千卡/米时℃丫2.6X艺753=2;··已知F10米=6.4千卡/米“时℃TZ=5℃;把上列数值代入(3)式T4=70℃,.Q3=64x(70一5)x36.aD=28;=14976千卡/时二丫哥(2)辐
7、射散热量:△,4一TZ=,,z,式中T温差℃(T65℃)__r~T俨‘=“,2”2‘一,O—,;Q势t七、互该尸B大气压毫米汞柱—,。,,4T环境温度。T、一七气不方少J(4)—oK(+5=278o;273K)4,式中Q锌锅四周辐射散热量千‘,、,760.二/—an=2sx。”入一卡/时,叮丫厄飞又厄下『武‘银技未.··“81千卡/米2时℃已知G“30x52=1560公斤把上列数值代入(5)式中(设平均生产率为30吨/时;锌锭消耗为.。QS=81X10X65“5265千卡/时52公斤/每吨镀板)·Cz二0.1;(2)辐射散热量千卡/公斤℃,。12F3工一(Ti
8、二460℃;Q6,〔(韶
