塔吊拆除人防顶板加固方案

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1、3#楼塔吊拆除人防顶板加固方案因3#楼塔吊拆除，需用50T吊车从5#楼人防顶板经过，为保证顶板的结构安全，项目为吊车规定行车路线，并在其下地下室负三层采用钢管回顶加固。一、基本概况3#楼塔吊位于3#楼与5#楼之间，塔吊拆除吊车需经人防顶板。5#楼人防顶板C35混凝土，厚250㎜；负三层底板为C35混凝土，厚厚250㎜；层高4.2m，净高3.95m。人防顶板设计荷载60KN/㎡，覆土90㎝厚(土容重按17KN/m³)。二、行车路线根据现场实际情况，制定行车路线。吊车开进之前，用白灰撒出吊车行驶和停靠的范围，吊车只能在白线范围内进行行驶。行车路线详《3#楼塔吊、

2、施工电梯拆卸布置平面图》。三、吊车选用塔吊与吊车约20m水平距离，根据塔吊标准节重量及各吊车的额定起重量，项目选用50t的QY-50吊车。精选范本,供参考！一、加固方案加固范围及做法详附图《5#楼人防顶板加固施工图》。二、注意事项1、在吊车驶入前，必须先划好白线，确保吊车在规定的区域进行行驶。2、钢管支架搭设的边界区域的梁必须搭设支撑。3、为防止吊车对园林景观地砖的破坏，在吊车支腿处下方垫钢板。三、计算书（一）计算模型及简图1、为考虑安全富余及计算简便，不考虑覆土对轮压的散发减小作用。2、计算简图如下：（二）顶板承载力验算地下室顶板的板跨度按5m取值、设计承

3、载力计算每米顶板弯矩图如下：精选范本,供参考！按三跨连续梁查表得：最大正弯矩M=0.101ql2=0.101x60x5x5=151.5KN•m最大负弯矩M=-0.177ql2=-0.177x60x5x5=-265.5KN•m最小剪力V=0.45ql=0.45x60x5=135KN地下室钢管支撑的纵横距为800mm(即800mmx8000mm搭设，吊车车轮荷载值每米顶板产生弯矩图如下：吊车重44t，按后轮承担全部荷载的80%计算，单侧轮压荷载为：44×9.8×0.8÷2÷1.3÷0.7=189.5KN/㎡。覆土荷载为17×0.9=15.3KN/㎡。计算单元总荷

4、载为204.8KN/㎡。按单跨简支梁计算得：最大弯矩M=0.25ql2=0.25x204.8x0.8x0.8=32.8KN•m＜151.5KN•m（一）顶板抗冲切验算验算公式：实际冲切荷载Fl=44×9.8×0.8÷2+25×1.6×1.6×0.25+17×0.9×1.6×1.6=227.6KN式中hp──受冲切承载力截面高度影响系数，取hp=0.95；ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，取ft=1.57MPa；am──冲切破坏锥体最不利一侧计算长度:精选范本,供参考！am=[1.30+0.7+2×0.25)]/2=1.25m；h0──顶板有效高度，取h0=0

5、.235m；允许冲切力为0.7×0.95×1.57×1000×1.25×0.235=307KN实际冲切荷载Fl<307KN，顶板抗冲切验算可满足要求。（一）立杆验算每处单元板设置9根Φ48钢管（计算壁厚取3mm），则有：N==25.29kNL0=kμh0=1.155×1.5×1200(步距)=2079mm壁厚3mm钢管i===15.95mmλ=L0/i=2079÷15.95=130.3查表(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011附表A.0.6)φ=0.381σ===156.55N/mm2<205N/mm2故立杆受力符合要求。用品茗软件进行

6、复核：不考虑顶板承重、自重、覆土等因素，考虑支架承受吊车荷载。吊车换算成均布荷载为44×9.8÷2.8÷6.65=23.16KN/㎡。荷载信息输入：均布荷载为10KN/㎡，不足部分折算成板厚h=(23.16-10-0.5)/25.5=495㎜。立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=21.536kN；φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A----立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm2；精选范本,供参考！W----立杆净

7、截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ--------钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)；[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0----计算长度(m)；根据《扣件式规范》，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max[1.155?.7?.2，1.2+2?.1]=2.356；k----计算长度附加系数，取1.155；μ----考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7；a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果：

8、立杆计算长度L0=2.356；L0/i=2356.2