材料翻译文献

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1、等离子弧焊接时2205双相不锈钢焊接性能研究摘要：这篇文章报道了使用等离子弧焊焊接2205双相不锈钢对接接头的最适宜焊接条件（焊接强度和运行速度）的确定。恰当操作和冶金学焊接性能的最小净能量输入是用两种不同的焊接模式來研究的：熔焊或传导模式和小孔模式。每一种模式的焊接参数对尺寸、焊接点塑造以及它们的铁氧体含量的影响也做了研究。关键字：等离子弧焊接；双相不锈钢；小孔;可焊性1、引言得益于双相不锈钢良好的抗腐蚀特征和优越机械性能的的结合，它的使用一直在增长，尤其是在温度敏感部件，例如热交换机和化学与石油化工产业屮的化学反应

2、器。优良的机械性能（高强度高韧性的结合）和双相结构中奥氏体和铁氧体的平衡比例相关，这个比例通常是50/50o鉴于双相不锈钢使用量的增加，我们需要更好地了解那些影响焊接性能的冶金因素。施工装配所需要的传统熔焊过程对二相结构有明显影响，在熔合区和热彩响区都产生彩响。众所周知，随着热影响区§铁氧体的增加，双相不锈钢焊接点上的冲击韧性会减小，因此普通的双相结构通过热循环中的高峰值温度和快速冷却率來强化铁氧体化。熔焊中和这些材料相关的另一个问题是凝固裂纹的脆弱性，这比304L奥氏体不锈钢的要大。不良相屮的金属化合物，碳化合物和氮

3、化合物的析出能够引起韧性和抗腐蚀性的急剧恶化，例如在。期，具有快速形成的动力学特征。因此在焊接阶段通过控制熔合区和热影响区的时间平衡来保持二相结构优势的连续性是非常必要的。对于这种焊接街头的实际应用，熔合区内铁氧体的适当比例在30%—70%。铁氧体的含量依赖于熔合区的化学成分和焊接点的冷却速率，这和焊接过程中能量的输入相关。出于这个原因，本研究旨在确定当控制能量输入时双相不锈钢氧炊焊（无填料）的最佳条件。2205(UNSS32205)双相不锈钢组成(invt・％)组成(wt.%)C0.020Si0.40P0.021C

4、r22.37Ni5.74Mo3.20Cu0.17.171Nb0.05Mn1.52S0.001Fe的含量得到了平衡。表2双相不锈钢片PAW焊接条件焊接条件Melt-inModeKeyholemode1535焊接速率（cm/min）204045焊接电流（A）10075125150喷嘴到工件的距离（mm）33孔板气体喷嘴直径(mm)1.752.251.15钩极直径(mm)2.402.40孔板气体流量:Ar-2%H2(L/min)0.41.0保护气体流量:Ar(L/min)13.014.0支持气体流量:Ar(L/min)7

5、.07.0本研究中用到的焊接技术是等离子电弧焊，电弧产生在非自耗磚电极和使用铜喷嘴并且顶端有小开口的工作元件之间。通过迫使等离子气体和电弧通过i个压缩口，火焰可以把高密度的热量提供在一块小区域内，从而提供更高的焊接速率，制造渗透/宽度比值更高的焊接点，因此限制了热影响区的宽度。由丁•这些原因，在奥氏体钢焊接中等离了电弧焊是非常有益的技术，也可以应用到双相不锈钢的焊接中。除了熔焊模式，传统焊接屮经常采用的一种技术(例如鸭极氮弧焊)，在适当的金属厚度(例如2.5—6mm)时，小孔焊模式也可以用于等离子电弧焊中。气体流量，运

6、行速度和焊接电流适当结合时，小孔形成是很冇可能的，而且允许比鹄极氨弧焊更高的焊接速率而且可以完全穿透。冃丽的工作强调熔焊或传导模式和小孔焊模式在焊接中的应用。其中的任何一个都规定了3毫米厚的2205双相不锈钢片获得合适操作和冶金焊接性所需的最低净能量输入。2、实验工序本实验实用的原材料是2005商业双相不锈钢屮的3毫米厚冷轧板。它的化学成分可以从表示重量百分数的表1中获得。在焊接Z而，片材在iooo°c的退火温度下以溶液状态保持30分钟，骤冷以获得均质微结构(按照ASTWA923-A)并排除任何金属间相。口对接接头用移

7、动的等离子电弧焊(TPAW)制成。标准订货单通过焊接25mmX100mm方槽缝结构的长坯获得，而且没冇填充物。焊接工作元件时，焊道垂直于轧制方向，因此焊接性能就不会受晶粒取向变化的影响。焊接边缘要用铁刷起立并用丙酮清洗。焊接点用等离子焊接设备制成(Plasmaweld202),设备的火焰被固定在一个自动移动系统(Miggytrac2000)以控制运行速度以及喷嘴/钢板的距离。焊接电流和焊接速度不断变化以控制焊接模式（熔焊和小孔焊模式），能量输入对双向不钢材焊接性的影响也做了研究。焊接过程中电弧电压可被测量，能量输入可以

8、根据平均值计算。所有的接头都由连接在跟侧的陶瓷做成以便于控制穿透和保护作用；纯净的氮气用来做屏蔽和支持气体。喷口处的气体是98%的氮气和2%氢气的混合气体。焊接条件，包括气体流量和电极和孔口喷嘴的直径都在表2屮给出。从焊接表单上可以看出，机器加工的样品是为了宏观结构和微观结构的研究。第一组表单也用來测量整个焊接接头的駛度分布（根据