套箍加固混凝土柱的轴压承载力计算

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1、工程试验与研究广东建材2012年第6期套箍加固混凝土柱的轴压承载力计算孙欣李永忠z吴浪。(1江西省机械工程局；2江西省中平城建规划设计有限公司；3南昌理工学院)摘要：工程中的混凝土柱因各种原因需增加承载力，而又要求柱截面不增加，针对这一问题，进行了两组混凝土柱钢筋箍和钢板箍的加固试验，提出了承载力计算公式，可供实际工程参考。关键词：混凝土柱；套箍；承载力1引言使用前因改变结构用途或弥补因其他原因造成的柱子混凝土强度不足。在建筑结构中，囚混凝土强度达不到设计要求，改(2)加荷至裂缝出现后卸载，加套箍后

2、加荷试验，模变结构用途及长期使用而老化等原因，要求对混凝土柱拟实际工程中柱受力开裂后卸荷加固情况。进行加固，以提高其承载力。由于使用上的要求，不允许增人柱的截面，采用套箍加固法是较好的方法。众所周2．3套箍加固施工知，通过环箍的约束形成混凝土三向受压，从而提高混(1)钢筋箍。按相应的间距，将套钢筋箍的柱截面用凝土的抗压强度，达到提高柱承载力的目的。为了得出切割机开槽，槽深为lOmm，宽为15mm，槽内除去灰并清混凝柱套箍加固的受力性能和计算方法，进行了两组洗干净，将钢筋在槽口内绑紧、焊接，吹净灰尘后

3、湿水：混凝土柱的套箍加固试验，提出了相应的建议计算公用强度不低于套箍加固混凝土柱的轴压承载力计算柱式。混凝土的砂浆填实槽口，并进行砂浆养护。(2)钢板箍。按相应的间距，将套箍处混凝土表面的2加固试验浮层去掉、磨平清洗干净，在钢板箍内侧及混凝土表面2．1试件涂结构胶，将钢板箍套在柱表面加压固定。试件为方形短柱，截面为200ram×200mm，高度为3试验结果lO00mm，纵向配筋414，柱内箍筋6@200，加固钢筋箍6、钢板尺寸宽度×厚度：20mm×lmm，间距分别为3．1开裂荷载40mm、80mm、

4、120mm，混凝土强度等级C30。混凝士柱在横向套箍加固后的开裂荷载有较大提2．2加固方式高，套箍间距S越小，提高的幅度就越大，先套钢筋箍和钢板箍加固柱的开裂荷载最多能提44％和60％。开裂荷(1)先加套箍加荷试验，模拟实际工程中，结构投入本项目目前已施工完成，根据施工开挖及监测情7结论}兄，整个施工过程中，基坑变形、支撑轴力、地面沉降及基坑支护方案的设计需因地制宜，结合现场地层及周边建筑物变形均在规范要求及计算要求的控制范围周边环境综合考虑。对所处地层存在较厚的透水层(如内。摹坑侧壁及基底未出现严

5、重的涌水涌砂情况。基坑砂层、卵石层等)的情况，选择止水效果良好的支护体系开挖情况如图4所示。是保证工程顺利开展的重要因素。采用密排式搅拌桩基底截水措施在砂层中可取得较好的效果。●【参考文献】[1]《建筑地基基础设计规范》(0B50007—2002)中华人民共和国国家标准[2]《建筑地基处理技术规范》(JGJ79—2002)中华人民共和国国家标准[3]《建筑基坑支护工程技术规程》(DBJ／T15—20—97)广东省标准图4基坑开挖现场[4]《地铁设计规范》(GB501572003)中华人民共和同国家标

6、准——48——广东建材2012年第6期工程试验与研究载的提高反映了混凝土的抗拉强度的提高，由于混凝土压强度已大幅提高。从试验结果看，加固箍筋间17~d,，裂的轴心抗拉强度是随立方体强度单调增长的。所以混凝缝细而密，也反映了核心混凝土被约束的程度。加固柱±轴心-i抗压强度相应提高。值得注意的是，虽然开裂荷的破坏有一个持续过程，没有突然卸荷现象而是缓慢卸载有较大提高，但随着提高幅度的增大与破坏荷载也愈荷，也反映出套箍约束混凝土柱的变形能力增强，延性来愈接近。有明显的提高。3．2套箍的受力特点4套箍加固柱

7、的承载能力计算试验中，对同段套箍分别在柱侧面中部和角边进行4．1套箍作用机理了应变测量，结果表明，中部应变较角边大，最大时达3倍，说明套箍的直线段产生水平弯曲，而这段套箍的抗矩形套箍柱在轴压力作用下，核心混凝土的横向膨胀使套箍的直线段产生水平弯曲，在箍的转弯处，两个弯刚度小，因此变形大。在混凝土开裂前后，套箍的应变值约为(400~600)X10，对柱核心混凝土有一定的约垂直方向的拉力合成对核心混凝土对角线方向的强力束作用。混凝土开裂后，特别是在接近破坏的阶段，加固约束，故核心混凝土承受的约束力是沿对

8、角线的集中挤套箍的应变增值逐渐加快，其原因是混凝土开裂后体积压力和沿套箍分布的横向力。套箍对约束混凝土抗压强膨胀向外扩张，加固套箍对混凝土的约束作用逐渐增强度的增强作用，因配箍数量、间距和构造而变化，影响的直至套箍屈服。主要因素之一为约束指标九，套箍越多，强度越高，对图1为先加钢筋套箍加固柱的荷载与箍筋应变曲核心混凝土的约束应力越大，约束混凝土的抗压强度和线，反映了套箍约束混凝土受力的两个阶段：第一阶段，峰值应变都随之加快增长。加固箍筋应变与荷载呈线性增长，性能类似于