海勒式间接空冷系统事故分析及处理

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1、第34卷第12期华电技术Vo1．34No．122012年12月HuadianTechnologyDec．2012海勒式间接空冷系统事故分析及处理吴恒刚，王忠熬，卢旭东(国电科学技术研究院，江苏南京210031)摘要：以某电厂660MW间接空冷机组为例，对运行中发生的2次空冷系统事故进行了分析，论述了间接空冷系统的运行特性及注意事项，给出了间接空冷系统发生循环泵跳闸及循环水断水时应采取的措施，提高了机组运行的安全性。关键词：海勒式空冷系统；间接空冷；循环泵；跳闸；事故分析中图分类号：TM621．4文献标志码：B文章编号：1674—1951(2012)12—0036—02

2、循环泵组数量，3X33％；循环泵流量，17208111／h；0引言水轮机流量，16668m／h。某电厂660MW机组为上海汽轮机厂生产的超2事故过程临界、一次中问再热、单轴、三缸四排汽、间接空冷凝汽式汽轮机，空冷塔采用海勒式间接空冷系统(Heller2．1事故1系统)。该系统采用单元制，1台机组配1套直接接2011—10～31T11：19，负荷为353MW，1，2触式喷射凝汽器、3套循环泵水轮机组(循环泵和水循环泵组运行，凝汽器真空度为10．4kPa。运行人轮机由1台电动机共同驱动，以下简称循环泵组)、1员进行7扇段充水操作，充水前凝汽器水位为座冷却塔及相应的福哥式散

3、热器、1根循环水进出水3216mm。母管等。烟气利用空冷塔排放，烟气脱硫的主要工艺11：23，凝汽器水位持续下降，立即中断充水程装置布置在空冷塔内，简称“三塔合一”方案。序，手动发7扇段进出口电动门关指令。11：25，凝汽器水位下降至2102Inm，1，2循1空冷系统主要技术参数环泵组联锁跳闸。立即手动打闸，锅炉主燃料跳闸来自冷却塔冷却后的水通过3台并联的水轮机(MFT)，高低压旁路联开，立即关闭高低压旁路及送至直接接触式喷射凝汽器中，对汽轮机的乏汽进所有疏水，凝汽器真空度最高至115．0kPa，低压缸行冷凝。冷却水和凝结水混合液被收集在热井，然安全膜破裂。后由3台循

4、环泵将混合液抽走。这一混合液的3％2．2事故2(相当于冷凝蒸汽量)由普通增压泵输送到锅炉的2011—11—06T03：45：39，负荷为333MW，2给水系统中，而大部分被重新送回到冷却塔中重新水轮机轴承温度升至74．0／85．5／63．2qC，2循环进行冷却。冷却由冷却三角完成，冷却三角被分成泵组跳闸，凝汽器真空度由9．0kPa升至14．6kPa很多平行的冷却扇段，由自然通风的冷却塔将冷却后降至12．6kPa。凝汽器水位由3210mm开始缓慢空气流引入其中。上升，凝汽器A，B两侧开始出现压力偏差。凝汽器(1)现场条件。冷却塔高程(011海拔)，643m；B侧水位上升

5、，凝汽器A侧水位下降。多年平均大气压，92．7kPa；多年平均相对湿度，O3：46：35，3循环泵组联锁启动后出口不起71％。压，联启失败，手动启动3循环泵组后仍不起压，出(2)凝汽器。设计真空度，11．0kPa；正常运行口门未能联开，3循环泵组于03：48：l2联跳。凝凝汽器容积，560m。。汽器B侧水位为3528miTt并继续上升，凝汽器A侧(3)间接空冷塔系统。冷却塔高度，170I1；冷却水位为3042mm并继续下降。塔顶部直径，84．4661TI；冷却塔喉部直径，82．000In；03：48：54，凝汽器真空度急剧变差，此时凝汽器冷却塔底部直径，125．664

6、m；扇区数量，10；24m高A侧、B侧压力偏差为26．0kPa。凝汽器4个测点冷却三角数量，177个；18m高冷却三角数量，2个。水位分别为4123，4087，4114，2691mm，循环水事(4)循环水系统。循环水流量，约50000m／h；故放水门自动开启，空冷储水箱水位由1240mm开始上升，两侧凝汽器压力偏差达32．0kPa。收稿日期：2012—07—2503：49：10，凝汽器A侧、B侧压力偏差达32．0kPa。第12期吴恒刚，等：海勒式间接空冷系统事故分析及处理·37·03：49：15，凝汽器B侧水位4566mm，凝汽器A侧水位2343mm。启动真空泵A，C

7、。03：49：24，1循环泵组跳闸，首出为“凝汽器水位低低”。凝汽器4个测点水位分别为4438，4398，4398，2195mm，凝汽器真空度为57．0kPa。03：49：30，汽机紧急打闸。03：53：01，凝汽器真空度上升至119．8kPa，低压缸安全膜破裂。3原因分析图2事故后凝汽器水位变化趋势事故1。空冷系统的每个冷却扇段都有1个进汽器两侧的水位开始出现偏差(如图2所示)。凝水门、1个出水门、2个放水门，在7扇段上水过程汽器A侧水位开始急剧降低，B侧水位开始急剧升中，因放水门故障导致内漏量大，凝结水通过该放水高，而凝汽器抽真空管道接口标高为4