汽动引风机改造性能测试及经济性分析

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1、·2·华电技术第37卷hdp=qmi．hi一q,nouth一3600N式中：为引风机小机进汽焓，kJ／kg；hyxdps为引风。——————————————————————————————●gmd机小机理想排汽焓，kJ／kg。式中：。为低压缸排汽焓，kJ／kg；q⋯为流人汽轮机5试验结果及分析的流量，kg／h；hi为低压缸进汽焓，kJ／kg；qmo为流出汽轮机的流量，kg／h；h为流出汽轮机的焓，为了分析引风机改造及回热系统优化对机组能kJ／kg；Ⅳ为发电机功率，kW；q为低压缸排汽流耗的影响，改造完成后进行了性能试验，试验在量，kg／h。600，550和450MW3个负荷下进行。4

2、．2低压缸效率5．1引风机小汽轮机的效率分析r『1p一—h二引风机小汽轮机试验计算结果见表1。i一hd。’从表1可以看出，引风机小汽轮机在600MW式中：i为低压缸进汽焓，kJ／kg；h为低压缸等熵负荷下的效率为84．68％，轴功率为3666．33kW，机排汽焓，kJ／kg。组的低压缸排汽焓为2430．72kJ／kg，低压缸效率为4．3引风机小汽轮机排汽焓86．94％；在550MW负荷下的效率为84．05％，轴功G。=G+G，率为3320．57kW，机组的低压缸排汽焓为2442．25G=qh(hxxh。一hhin)，kJ／kg，低压缸效率为87．46％；在450MW负荷下的G=qmy

3、xsh，效率为82．11％，轴功率为2668．93kW，机组的低dp=Gp／qy却，压缸排汽焓为2470．08kJ／kg，低压缸效率为式中：G。为引风机小机排汽能量，GJ；G为引风机86．42％。小机循环水能量，GJ；G为引风机小机疏水能量，5．2改造后的经济性分析GJ；hyxdp为引风机小机排汽焓，kJ／kg；h为引风机为了评价改造后的经济性，从改造后回热系统小机循环水出水焓，kJ／kg；hi为引风机小机循环优化对机组能耗的影响、改造后的节能收益和改造水进水焓，kJ／kg；h为引风机小机疏水焓，kJ／kg；后的发电收益3个方面进行分析。qmyxxh为引风机小机循环水流量，kg／h；

4、qmyxs为引风机5．2．1回热系统优化对机组能耗的影响小机疏水流量，kg／h；qmxydp为引风机小机排汽流量，kg／h。经济性分析试验数据和分析计算结果见表2。4．4引风机小汽轮机效率引风机由电动改为汽动后，主机凝结水作为引风机小汽轮机的循环冷却水，四段抽汽作为汽动引⋯'／~鱼yx—hi一h’风机的驱动汽源，与原回热系统相比增加了四段抽表1引风机小汽轮机试验计算结果第3期杜雅琴，等：汽动引风机改造性能测试及经济性分析·3·表2经济性分析计算结果汇总汽量，提高了8低加的进水温度，减少了八段的抽机的做功比在汽轮机的低，但是由于提高了8低加汽流量。由于引风机小汽轮机的排汽压力较高，排的

5、进水温度，排挤了八段的抽汽量，增加了机组的做汽焓比低压缸高，同样的蒸汽流量在引风机小汽轮功能力。·4·华电技术第37卷同时，由于增设7低加疏水泵，5，6，7低小汽轮机润滑油系统。同变频方式相比，厂用电率加疏水经疏水泵打到8低加人口，相应也升高了将增加0．02％，供电煤耗增加0．065g／(kW·h)。8低加的进水温度，减少了八段的抽汽量，减少8通过综合分析试验数据，汽动驱动方式与电动低加的凝结水流量，同时降低凝结水泵电机的功率。变频方式相比，平均供电煤耗可下降0．36485．2．2节能收益g／(kW·h)，每年可节约标准煤1203．84t，节煤收(1)做功变化及回热系统对供电煤耗的影

6、响。益84．27万元。在机组年平均负荷为450MW、年平均主机排汽压力5．2．3发电收益为6．5kPa、年平均循环水流量为479．27t／h、年平均汽动引风机同电动引风机电机变频相比可节约引风机小机进汽流量为29．61t／h、年平均小机效率厂用电1．30％，发电33亿kW·h，汽动引风机方式为81．83％的情况下，对汽动引风机和电动引风机下可增加上网电量4290万kW·h。每1kW·h的的运行参数进行对比，见表3。收益为0．165元，则汽动引风机方式下增加收益为表3汽动引风机与电动引风机参数对比707．85万元。因此，改造后采用蒸汽驱动引风机时，可以多收益792．12万元。6结论(1

7、)电动引风机改为汽动引风机后，整个系统安全、稳定运行。(2)在600MW工况下，小汽轮机运行效率为84．68％。(3)电动引风机改造为汽动引风机后，虽然小汽轮机消耗了蒸汽，但安装了小汽轮机排汽换热器，使8低压加热器的进口凝结水温度升高，进入8低压加热器的抽汽量减小，整个系统的做功能力增加。(4)改造后，经过回热系统的优化，可以大幅度减少厂用电率，增加上网电量，减少机组的供电煤耗，增加年收益。参考文献：[1]谢新燕，陆生宽．超超临界1000Mw机组引风机两种