A标段塔吊基础设计修正

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1、塔机自重标准值:Fk1二643.81kN塔吊最大起重力矩:M二1000.OOkN.m塔身宽度：B二l・60m桩混凝土等级：C35桩间距：a=1.600m桩入土深度：17.60m五、塔吊设计计算1、采用灌注桩+钢格构柱基础设计计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（JGJ/T187-2009）。从桩顶标高算起的第一•道附墙高度为28m,塔吊计算高度取40m一.参数信息塔吊型号:QTZ80A（ZJ5710）起重荷载标准值:Fqk二60.OOkN塔吊计算高度：H二40.0m非工作状态下塔身弯矩:Ml二-356.86kN.m桩直径

2、：d二0.800m桩钢筋级别：HRB335桩型与工艺：大直径灌注桩（清底干净）计算简图如下：-J荷载计算1.自重荷载及起重荷载1）塔机口重标准值Fki=643.81kN2）钢平台自重Gk=O.22kN3）起重荷载标准值Fqk=60kN1.风荷载计算1）工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值（Wo二0.2kN/n）2）=0.8x1.49x1.95x1.73x0.2=0.80kN/m2?戒=a!H=1.2x0.80x0.35x1.6=0.54kN/mb.塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk二qs

3、kxH二0.54x40.00=21.62kNc.基础顶而风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5FvkxH=0.5x21.62x40.00=432.36kN.m2）非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值（木地区Wo二0.BOkN/ni?）%=0.8煜心艸=0.8x1.58x1.95x1.73x0.80=3.41kN/m2=aIH二1.2x3.41x0.35x1.60=2.29kN/mb・塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qskXH=2.29X40.00=91.70kNc.基础顶面风荷载产生

4、的力矩标准值Msk=0.5FvkXH=0.5X91.70X40.00=1833.91kN.in1.塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk二-356.86+0.9X（1000+432.36）=932.26kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk二-356.86+1833.91=1477.05kN.m三.桩竖向力计算非工作状态下：Qk=(Fk+Gk)/n=(643.81+0.00)/4=160.95kNQkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FvkXh)/L=(643.81+0.22)/4+(1477.05

5、+91.70X0.00)/2.26=813.82kNQkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+FvkXh)/L二(643.81+0.22-160)/4-(1477.05+91.70X0.00)/2.26二-531.91kN工作状态下：Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n二(643.81+0.00+60)/4二175.95kNQkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+FvkXh)/L=(643.81+0.22+60)/4+(932.26+21.62X0.00)/2.26=588.02kNQkmin=(Fk+Gk+Fqk-F

6、lk)/n-(Mk+FvkXh)/L二(643.81+0.22+60-160)/4-(932.26+21.62X0.00)/2.26二-276.12kN四.桩身承载力验算桩身承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》仃GJ94-2008)的第5.8.2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其屮最大值21.35X813.82=1098.66kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：N•叭3如其中皆c——基桩成桩工艺系数，取0.75fc混凝上轴心抗压强度设计值，fc二16.7N/mm2；APs——桩身截面面积，Aps=5026

7、55nim2o桩身受拉计算，依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008第5.8.7条NV/,受拉承载力计算，最大拉力N=1.35XQkmin=-718.08kN经过计算得到受拉钢筋截面面积As二2393.614nun2o由于桩的最小配筋率为0.30%,计算得最小配筋而积为1508mm2综上所述，全部纵向钢筋面积2393mm2桩纵向钢筋选择12(pl8,实际配筋面枳3048mm2五•桩竖向承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础丁程技术规程》(JGJ/T187-2009)的第6・3.3和6.3.4条轴心竖向力作用下,Qk=175.9

8、5kN；偏向竖向力作用下,Qkmax=813.82kN.m桩基竖向承载力必须满足以下两式：<1.2Aa单桩竖向承载力特征值按下式计算：Rq=q6念+g捽月$其中Ra——单桩竖向承载力特征值；qsik——第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值；qpa——桩端端阻力