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1、山东电力技术SHANDONGDIANLIJISHU2002年第5期(总第127期)SVEDALA双进双出磨煤机启动调试CommissioningofSVEDALADoubleEndedAir-sweptBallMill(250002)山东电力研究院 苗长信 车 刚(274032)山东菏泽发电厂 邱现堂 边乐勇摘 要 介绍了SVEDALA公司14′—0″×18′—0″双进双出磨煤机设计特点,磨煤机系统的启动调试及运行特性,并结合启动调试中遇到的问题和解决措施进行分析和探讨,以供安装、调试、运行人员参考。关键词:双进双出磨煤机 启动调试 问题分析中图
2、分类号:TK224.9文献标识码:B 文章编号:1007-9904(2002)05-0005-04控制方式。磨煤机设计有双进双出或单进单出顺1 设备概况控启、停程序。山东菏泽发电厂二期设计安装两台30MW发密封风机与一次风机系统串联,风源来自一次电机组,配备了英国MitsuiBabcock公司生产的风机出口,风机入口装有空气过滤装置。经过密封“W”型火焰锅炉,采用“W”火焰燃烧方式,燃用风机增压后分别送至给煤机和磨煤机需要密封的85%的无烟煤+15%的贫煤。制粉系统由6台皮部位。一次风机为离心式,风机压力10.49kPa,风3带秤重给煤机、
3、3台双进双出滚筒式磨煤机以及分量为64.22Nm/s。密封风机为离心式,风机全压离器、拱部旋风子、狭缝式燃烧器喷口组成(如图17.7kPa。风量为6.6kg/s。所示)。2 磨煤机系统的冷态调试2.1 风量测量装置的标定及设置磨煤机一次风流量测量装置采用了机翼测风装置,分别安装在各磨煤机入口一次风道处。由于机翼测风装置前的管道结构差别较大,在锅炉启动前的冷态试验中对所安装的机翼测风装置全部进行了冷态标定试验,以便运行时能够准确定量掌握其风煤配比。按照试验标定的流量系数K和风道流通截面积F确定出的计算公式输入DCS控制系统,计算公式如下:0.5G=
4、1.414×K×F×(ΔP×ρ)kg/s其中介质密度ρ(随机根据温度压力测量值计3图1 磨煤机制粉输粉系统示意图算)kg/m磨煤机为美国SVEDALA公司生产,型号为式中:K—流量系数(标定值)214′—0″×18′—0″,筒体直径:4267mm,筒体长度:F—机翼处风道截面积m5510mm,有效长度:5486mm,筒体有效容积:ΔP—机翼测量压差Pa3131m,筒体转速:16.77rpm,分离器直径:2.2 一次风流量均匀性调试2740mm,磨煤机设计最大出力:58.3t/h(R75=每台磨煤机至炉拱处有4根一次风粉管道,由10%),最大钢球装
5、载量:103.1t。磨煤机与减速箱于各一次风粉管道的长度及弯头数量不相同,其管之间采用气动摩擦离合器耦合,在磨煤机进口与出道的阻力有差别。为使各一次风粉管道中的一次口间设置有旁路风。料位控制采用电耳噪声模糊风流量均匀,用旋风子下部的节流孔板调整,以均5山东电力技术2002年第5期(总第127期)SHANDONGDIANLIJISHU匀分配各组燃烧器喷口流量。在锅炉首次启动前,入口差压大、密封风差压小、一次风量低,都改为跳对各一次粉风管道流量均匀性进行测量和调整。离合器。通过改进,非电动机的原因不跳闸电动调整结果表明;同一制粉系统各一次风粉管道间的
6、机,大大缩短了磨煤机跳闸后的重新启动时间。风量分布基本均匀,最大流量偏差为3.4%。即使(4)磨煤机进出口差压与设计不符。磨煤机出采用单端进双端出的运行方式,其磨煤机的4根一入口压差保护定值设计为2kPa跳闸,运行中常因次风粉管道中的风速也很均匀,其最大偏差不超过超过定值,发生磨煤机电机跳闸故障。经实测发现2%。磨煤机的出入口压差与设计完全不符,图2为实测2.3 磨煤机冷态调试值与设计值的曲线,其值差别极大。调试中根据实在磨煤机装载钢球试验时,为避免磨煤机无煤际测量结果进行了重新设定,设定磨进出口差压运转造成波浪瓦和钢球的损伤,对磨煤机的调试方3
7、.0kPa报警。法进行了改进。每次加装钢球前先加入约3t炉渣(5)磨煤机分离器回粉管道中设置的气动控制填料,按照规定的直径及比例分三次装球到磨煤机回粉门定期开关,原设计周期性的开30s,关30s。钢球最大装载量的90%。对三台磨煤机的实测数由于回粉时开的时间过长,容易造成回粉管气流短据表明,其装球量与电流特性基本一致。通过试验路,煤粉细度周期性的波动,后将回粉门设置为开得到的钢球装载量G与电流I之间的关系如下。10s,关30s,使煤粉细度稳定。2I=0.0023G+0.8694G+44.15(A)式中:I-磨煤机电机电流AG-磨煤机钢球装载量t每
8、台分离器分离调节挡板18片,可以在0°～60°之间进行调整。冷态时先将分离挡板预调整到30°的位置,热态时可进行微调。3 磨煤机系统启动
