某仓储库倒塌原因分析

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1、某仓储库倒塌原因分析摘要:本文根据对一个工程实例的分析,提出在大跨度门式刚架轻型房屋结构设计和施工过程中应注意的一些问题，并且指出目前国内建筑市场存在的一些不良现象。关键词：大跨度门式钢架、轻钢结构施工、雪灾、钢构件破坏变形屮图分类号：TU391文献标识码：A文章编号：<、八、•1、刖吕随着近年來钢结构的应用广泛，钢结构设计也口趋成熟，门式刚架轻型房屋结构形式有着自重轻、使用空间大,施工工期短等特点在厂房、仓库、展厅等建筑物上得到广泛应用•但是由于此类结构设计经验不多，特别是人跨度轻钢门式刚架结构的设计仍不够完善，而且我国现阶段

2、钢结构施丁队伍的施丁质量也参差不齐，因此门式刚架轻型房屋结构在使用中存在或出现的结构可靠性隐患和结构安全性问题也口渐增多。2>工程概况2007年3月4日沈阳市普降暴风雪，降雪期间某仓储库房出现大面积坍塌。此仓储库房于2006年8月开工建设,2006年12月完工,2007年1月投入使用。该仓储库房主休结构为轻钢门式刚架，层数一层，基础形式为独立基础。轻钢门式刚架跨度为45m,设计柱距为7.5m,纵向全长为75.8m,屋面坡度为1/10,標条采用冷弯薄壁型钢（C型），屋面、外墙均采用压型钢板作闱护面，柱脚设计为较接。3、原因分析在2

3、007年3月4H沈阳市普降暴风雪过程中，有多数建筑物的结构安全可靠性均遭到破坏，有的建筑物甚至出现坍塌，在此次原因分析过程中首先对现场实际损坏情况进行勘查；其次从结构设计环节入手进行分析及结构验算，再次对现场实际情况的勘查及分析，发现施工过程中是否存在问题，最后分析暴风雪（不可抗力）在此次坍塌事故中所起的作用。3.1对该仓库现场实际损坏情况介绍通过现场情况实际调查分析该仓储库出现以下结构破坏问题：该仓库8-11轴屋顶全部塌陷。11轴门式刚架倒塌，斜梁与抗风柱连接处开焊,斜梁发生严重扭转、弯曲等失稳变形。8-11轴屋顶大部分標条发

4、生严重扭转、弯曲等失稳变形。1-5轴南部部分屋面板塌陷变形，部分標条发生严重扭转、弯曲等失稳变形。8、9、10轴与A轴交接处三根钢柱柱脚发生拔出破坏，部分发生超过1.5m的水平位移。（具体部位见现场实际受损情况平面示意图）3.2该仓库原设计参数（部分与本文有关的计算参数）3.2.1基本风压:0.45kN/m2基本雪压:0.45kN/m23.2.2屋面恒载：0.30kN/m2活载：0.30kN/m23.2.3刚架采用Q345-B钢，抗风柱采用Q345-B钢，其它所有钢材均采用Q235-B钢。3・3现场实际受损情况调查图，见图1。3

5、.4原结构验算及复核（以下计算以单栩刚架为算例进行验算分析）验算软件：PKPM结构计算软件2007.3版3.4.2荷载取值：屋面彩板自重为0.3kN/m2標条加拉条自重为0.07kN/m標条水平间距1.5m（坡向间距1.507m）活荷载取雪荷载0.45RN/m2（见原设计总说明）3.4.3单品刚架平面外稳定验算结果如下：（以下数据后带有*****说明该项结果不满足规范要求）单棉刚架钢柱强度及平面外稳定验算：考虑屈曲后强度强度计算应力比二2.402抗剪强度计算控制组合号:&V=-234.77抗剪强度计算应力比二0.609平面内稳定

6、计算最大应力（N/mm2）=656.52平面内稳定计算最大应力比二2.118平面外稳定计算最大应力（N/mm2）=790.77平面外稳定计算最大应力比二2.551门规CECS102:2002腹板容许高厚比［HO/TW］=56.45（注：腹板高度变化=74.7mm/m>60mm/m,按不考虑受剪板幅屈曲后强度控制）翼缘容许宽厚比［B/T］=12.38分析结果：考虑屈曲后强度强度计算应力比二2.402>1.0*****抗剪强度计算应力比二0.609<1.0平面内稳定计算最大应力>f二310.00*****平面外稳定计算最大应力>f二

7、310.00*****腹板高厚比II0/TW二95.42翼缘宽厚比B/T=10.70<>[II0/TW]二56.45*****[B/T]二12.38压杆,平面内长细比入二69.<［入］二180压杆,平面外长细比入二99.<［入］二180单棉刚架斜梁强度及平面外稳定验算：考虑屈曲后强度强度计算应力比二2.474抗剪强度计算应力比二0.425平面外稳定最大应力（N/mm2）=751.33平面外稳定计算最人应力比二2.424考虑屈曲后强度计算应力比二2.474>1.0*****抗剪强度计算应力比二0.425<1.0平面外稳定最大应力>

8、f二310.00*****腹板高厚比IIO/TW二138.25>[HO/TW]二56.45(CECS102:2002)*****(注：腹板高度变化=62.lmm/m>60mm/m,按不考虑受剪板幅屈曲后强度控制)翼缘宽厚比B/T=10.88<[B/T]=12.3