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时间:2019-10-20
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1、2060t/h锅炉燃烧优化调整分析[摘耍良针对大同发电有限责任公司#7锅炉近年来在燃烧方而岀现的一些问题进行了细致的原因分析并采取了有效的燃烧优化调整措施,调整后锅炉效率升高,飞灰可燃物含量减小,烟气中的NO、含量降低等。既提高了本公司的经济效益,还减轻了环境污染,为锅炉运行屮燃烧调整提供一定的借鉴。[关键词]:问题;原因;燃烧调整;锅炉效率;NO’含量国电电力大同发电有限责任公司#7锅炉系东方锅炉厂生产的2060吨亚临界门然循环汽包炉;锅炉型号DG2060/17.6-III;采用前后墙对冲旋流燃烧方式、一次中间再热、单炉膛平衡通风、固态排渣、尾部双烟道、紧身封闭、全钢构
2、架的口型布置;再热汽温采用烟气挡板调节;制粉系统采用中速磨冷一次风机正压直吹式制粉系统,设6台屮速濟煤机,BMCR工况燃烧设计煤种时,5台运行,1台备用;煤粉细度R90二20%〜25%。口投产以來,锅炉运行基本稳定,炉膛无明显结渣现象,主、再热蒸汽参数都达到设计值。但也暴露出一些问题,诸如过热器和再热器减温水流量偏人、飞灰和炉渣可燃物含量较高、锅炉热效率低于设计值以及锅炉尾部烟气屮NO*的排放值较高等等。最近一段时期,#7炉飞灰可燃物较高,明显影响锅炉运行的经济性;同时再热器壁温较高,彩响运行安全性;高壁温导致减温水量大,汽温偏低。针对以上问题,对#7炉燃烧与制粉系统进行
3、优化调整,力求锅炉在现有设备条件下运行达到最佳状态。1、调整前的问题分析针对锅炉口前存在的问题,对锅炉燃烧状况及制粉系统运行状况进行了摸底测试。测试结果表明,锅炉表现出如下问题。1.1运行屮过热器减温水量较大,达到150〜250t/h(设计值为54t/h)。再热汽温偏低,经常在520〜530°C(设计值为541°C)运行,同时伴随高温再热器壁温偏高,最高点温度可达592°C,超过允许运行温度。1.2锅炉燃烧器附近烟气温度偏低,三层燃烧器出口处烟气温度在1000〜1200°C,较正常值偏低约100°C。1・3飞灰可燃物偏高。根据化验结果,检修前7#炉飞灰可燃物约6〜7%,检
4、修后仍然较高,飞灰可燃物平均值达到5.2%。1・4一次风速偏差大且流速偏高。由于检修后未进行热态一次风调整,各个可调缩孔均在全开位置,一次风速偏差较大。三台磨平均一次风速在37m/s以上。除F磨外各一次风管风速偏差均在上下10%以外,极大影响锅炉内动力场的均匀性。1.5煤粉细度偏粗。根据等速采用测试各个磨煤粉细度,販均在30%以上,R2。。均在5〜8%,偏离设计值较大。1.6燃烧器调整位置不合适。各个燃烧器二次风漩流强度拉杆放到了50mm行程位置,导致漩流强度较小,二次风直流刚性强。根据以上现象综合分析,口前各种问题的关键是着火较晚。着火晚导致燃烧器区域烟气温度偏低,炉顶
5、部及尾部烟道温度偏高。所以对流受热面传热比例大,高温再热器壁温超温。因此表现出减温水量大,汽温偏低。着火较晚导致煤粉燃烧路程变短,不易燃烬,造成飞灰可燃物含量偏高。造成着火较晚的原因有两方面:首先煤粉细度偏粗,不易着火;其次二次风直流刚性过强,不利于热烟气卷吸和煤粉的早期点燃。其中各种因素关系可以由下图表示。町调整参数核心问题表现现象2、调整手段根据以上对关键问题的判断与分析,可通过以卜•手段來调整:2.1制粉系统调整通过调整磨煤机出口分离器扌当板角度,使煤粉接近设计细度。调平一次风偏差,防止过高的一次风速导致部分区域着火晚及炉膛热负荷偏差。1.2二次风漩流强度调整二次风
6、漩流强度大小直接影响燃烧器区域热烟气的回流。增大漩流强度可加强回流,使着火位置提前。第一层燃烧器位置热烟气温度最低,为保证足量的热烟气回流,这里漩流强度开度应最大。上两层在保证一定热烟气冋流的同吋也要考虑燃烧器漩流叶片带來的阻力不能过大,故漩流强度比第一层小。各层燃烧器漩流强度丝杆调整位置如表1所示:调整范围为10-110mm,10mm处漩流强度最大。表1各层燃烧器漩流强度丝杆调整位置单位:mm调整前调整后第一层8020第二层8040第三层80402.3燃烬风直流风与漩流风调整燃烬风直流风与漩流风调整而风门开度都在最大位置,调整后漩流风关小一半,增加燃烬风前风压,提高直流
7、风比例,使燃烬风整体刚性加强,提高炉膛中心的燃烬度。2.4内外二次风比例调整。适当关小上层燃烧器内二次风比例可造成着火区域还原性气氛,减小NOx排放量。各层燃烧器内二次风门原始位置在全开状态,即内外二次风比例最大。调节杆向内推进200nini可达到全关状态。调整后,第三层内二次风门向内推进50mm,第二层向内推进25mm,第一层不动。各层二次风调节杆位置见表2。表2各层二次风调节杆位置单位:mm调整前调整后第一层220220第二层220195第三层2201703、调整后测量结果分析1.1磨煤机调平调平前一次风管偏差均超过10%
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