托架的计算及分析报告

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1、托架计算书及试载报告1、工程概况某高速某大桥位于XXX村，桥梁起点桩号K177+492.00U1,终点桩号K118+502.00m,全长1010m。主桥为六跨预应力混凝土刚构一连续组合桥，桥长612m,跨径组合66+4X120+66m；引桥黄尾侧为一联8跨30m预应力混凝土连续箱梁桥，潜山侧为•联5跨30m预应力混凝土连续箱梁桥。主桥下部结构采用钢筋混凝土薄壁空心桥墩，钻孔灌注桩基础。设计荷载：公路一I级。由于某大桥桥墩较高，施工采用托架现浇0号及1号块，为了保证施工的安全，需要对托架受力状况进行分析计算。2、计算依据1）安徽省XXX公路

2、第^一合同段施工图设计——第三册；2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）；3）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000）；4）《钢结构设计手册》（第二版）——中国建筑丁业出版社；5）《建筑结构静力计算手册》——中国建筑工业出版社；6）《基本资料》（公路桥涵设计手册）——人民交通出版社。3.计算参数与计算荷载1）箱梁悬出部分总重量：纵向：q=493〜430KN/m（其屮：刚构墩悬出梁长3.5m,普通墩悬出梁长4.0m）横向（普通墩）:q=62.4~20.8KN/m横向（刚构墩）：q=93.6〜31

3、.2KN/m2）支架与模板荷载：按照施工单位提供的资料，偏安全按以下荷载取值：刚构墩（纵向）：150KN/m普通墩（纵向）：150KN/m横向（刚构、普通墩）：q=150KN/m4、计算方法4.1计算方法采用平面分析方法计算，将上部荷载（梁体、支架及模板等）采用横向分布方法分配到各个托架上，求岀最不利托架横向分布（内力增大）系数，按照平面杆系有限元计算，从而得到托架结构内力分布、变形分布及应力分布。鉴于结构杆件长细比较小，强度、刚度和应力控制设计，稳定性不控制设计，故可不进行稳定性计算。4.2荷载横向分布鉴于箱梁结构与支架、模板的复杂性，

4、各托架间荷载分布规律比较复杂，在保证安全性的原则下，为简化计算，纵横向托架在平均分配梁体与支架、模板荷载的前提下，考虑1.5倍的偏载系数。按以上原则，则分配到纵、横向单个托架的最不利计算荷载如下：纵向托架：q=192.9〜174.0KN/m（荷载影响长度:刚构墩3.5m,普通墩4.Om）横向托架：普通墩：q=79.7~64.1KN/m（荷载影响长度：2.Om）刚构墩：q=91.4~68.0KN/m（荷载影响长度:2.Om）5、计算模型纵桥向托架共划分20个单元，22个节点，横桥向托架共划分8个单元，9个节点。托架与桥墩连接关系均按较接处理

5、。单元离散示a)纵桥向托架b)横桥向托架图1托架单元离散示意6、计算结果6.1刚构桥墩纵桥向托架计算结果6.1.1内力计算结果按照上述计算方法、计算模型和计算荷载，得到纵向托架结构内力如表1所示。纵桥表1单元号节点号轴力(KN)11・5.745e+00112・5.745e+00122-5.745e+00123-5.745e+00133-5.745e+00134・5.745e+00144・5.745e+00145-5.745e+00155-5.977e+00156-5.977e+00166・5.977e+001向托架内力歹1］表剪力(KN)

6、弯矩(KN.m)1,729e+002-2.701e+001•&059e+0013.636e+0018.059e+0013.636c+0011.169e+0015.358e+001・1.169e+0015.358e+0011.040e+0022.467e+001-1.040e+0022.467e+0012.129e+002-6.879e+0011.883e+002-6.541e+001-l.!26e+002-3.736e+0001.126e+002-3.736e+0006.1.2变形计算结67-5.977e+001-2.031e+0012.

7、949e+00177-5.977e+0012.031e+0012.949e+00178-5.977e+00l7」97e+0011.657e+00188-5.977e+001・7.197e+0011.657e+00189-5.977e+0017.224e+001-1.948e+00199-1.776e-0155.534e-001-2.767e-001910-1.776e-015-2.767e-001-6.918e-00210101.776e-0152.767e-001-6.9l8e-00210111.776e-015-2.355e-0131

8、.150e-013111-3.042e+002-1.407e+0012.701e+0011112-3.039e+0021.437e+0011.458e+0011212-3.040e+002-1