淇澳大桥换索施工技术

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1、全国既有桥梁加固、改造与评价学术会议论文集换索施工方法表1索号总体方案方案确定原因①塔端千斤顶松索旧索②粱端拆除①索长、索径比较小，索力不大#拆除③塔端拆除②张拉杆牵引松索长度短。只需0．2～O．4m，不需张拉1～7号索杆接长I①塔端挂设③需要的张拉空间较小l新索②粱端挂设④塔端便于张拉设备拆装新索安装拆除③塔端张拉①梁端千斤顶松索旧索②粱端拆除拆除①索长、索径比较大。索力较大，③塔端拆除②张拉杆牵引松索长度需0．5～2．om，张拉杆需接长}8～24号索①塔端挂设．③需要的张拉空间较大}新索④粱端便于张拉设备转运新索安装安装⑦梁端挂设③粱端硬

2、牵引、张拉1．2换索顺序确定淇澳大桥斜拉索呈单索面布置，每个锚固点2根斜拉索。为了最大限度的确保结构安全，我们充分利用了单索面桥的结构上的优势，每个锚固点一次更换1根索，保留一根斜拉索受力。由短索向长索依次边、中跨对称换索，1"-,14号索南北两塔同步换索，15～24号索南北两塔交替换索。2换索牵引力分析与计算换索牵引包括拆除旧索牵引及安装新索牵引，拉索放松及张紧过程，其受力体系本身为空间非线性，同时加上荷载变化引起主梁及主塔线形、位移变化，其受力情况非常复杂，换索前应通过理论分析、计算出各牵引、张拉工况下牵引力的大小。以此作为确定牵引方式并

3、选择张拉设备的依据。牵引设备及牵弓I索夹的合理配备．对于斜拉索的安装是至关重要的，因此，应尽可能接近的模拟实际牵引过程，牵引力计算应尽量准确。斜拉索为轴向受力单元类型，不具有弯曲刚度和剪切刚度(弯曲刚度和剪切刚度很小，可以忽略)，因此，斜拉索受力，形态可用悬链线方程表示，见图2。图中H为拉索水平力，y为设定长度内的拉索总重，T为拉索轴向拉力。按照悬链线方程两点受力平衡有：塞一普，熹=一刍(鬈)盂。一耳’丽2一再l五J设鬈=g，则有索牵引力计算模型：丽d2：r=一番(1)dv2H“7此外，令斜拉索单位质量为伽，则有：?r＆Ⅳ圈2斜拉索牵引力计算

4、模型誊=一棚=一灞(2)淇澳大桥换索施工技术345解悬链线万程得：y--1EcosHD-cosH(D一已)]d，y：sinH(D—Cr)其中：D=sinH_1(鑫)+9驴=譬．c=吾那么，斜拉索长度Lc及弹性伸长△工c表示如下：Lc=℃1(sin／-／D—sinH(D一2秽)△Lc=虿瓦H{L+(雎+砰)[甓+(雎一H2){])一厂=学c．无应力索长：k。k—ALc按以上理论计算结果确定淇澳大桥换索施工过程中的牵引索力。3换索牵引系统设计采用悬链线殚论计算各索牵引力与牵引距离的关系。贝．表2、表3．1～7号索牵引力(t)、牵引距离(m)关系裹

5、表2(3)(4)(5)、＼距离(m)嬲＼o．00．1o．20．3o．40．51．0Cl257．62．8o．90．70．60．5C2225．07．21．71．2o．9C3250．136．63．O2．01．61．4CA300．077．76．03．42．72．2C5304．7100．8lo．24．93．73．1C6307．3119．9l&l6．74．94．02．4c7308．5135．532．09．16．35．02．98～24号索牵引力(t)、牵引距离(m)关系襄表3、＼＼距离(m)嬲＼0．0o．51．0l-52．O3．O6．O10．0(28357

6、．7&34．0C9359．59．24．8346全国既有桥梁加固、改造与评价学术会议论文集续上表、＼．距离(m)嬲＼o．00．51．01．52．03．o6．olO．oC10390．69．86．14．6C11392．o10．77．o5．24．4C12393．212．48．o6．05．0C13392．514．39．16．75．64．3C14416．517．511．O8．16．75．23．6C15415．919．712．29．07．45．84．oC16415．323．714．09．98．26．44．4C17416．435．615．0lO．99．o7．

7、04．8C18469．345．619．013．111．28．75．94．7C19474．153．321．014．912．29．46．15．1C20478．580．423．o14．711．89．07．44．8C21449．o61_524．017．314．110．97．45．8C22445．968．o24．o18．615．111．77．96．2C23445．975．828．120．o16．212．58．46．6C24352．956．928．020．316．713，o8．97．o根据以上牵引力与牵引距离关系，经综合分析比较选择如下换索牵引方式：(1

8、)7号索塔端锚头下放0．4m后。剩余索力仅6．3t。因此，塔端松索采取先用张拉杆硬牵引下放拉索0．2-．一0．4m，再用卷扬机穿滑车组直接将索放松至自然下垂状态。(