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1、7227今有一高40m、地上10层的办公楼,7度抗震设防、设计基本地震加速度值为0.i0g,第一组、IV类建筑场地、钢筋混凝土框架结构，剖面、平面见（图7-2-4）所示。xJOs50mEOPNexEo・p（a）（图7-2-4）办公楼的平面和剖面（a）平面；（b）剖面通过计算，已知每层楼面的永久荷载标准值为12,000KN（包括墙、柱、楼面结构等的自重），每层楼面的活荷载标准值为2,000kN；屋面永久荷载标准值为13,OOOkN,屋面活荷载标准值为2,000kN；又经动力分析知该楼的基本自振周口（将计算值已经折减）为1.0秒。试求该楼的水平地
2、震作用标准值。［解］：（1）确定求该楼水平地震作用标准值的方法由于楼高40m,以剪切变形为主的框架、且各层的质量和刚度沿高度分布又均较均匀，因此采用底部剪力法求水平地震作用标准值。（2）各层的重力荷载代表值Gj及结构的等效总重力荷载代表值GeqG,=12,000x1.00+2,000x0.5=13,000£N（1=1-9）Gl（）=13,000X1.00+2,000x0.0=l3,000RN因此10Ge（l=0.85工G,=0.85（13,000x10）=110,500^/V1=1（3）求水平地震影响系数©由于该市属设计地震分组第一组、设防地
3、震烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g,IV类场地，根据这些条件，查（表7-2-1）（高规表3.3.7-2）得特征周期值7；=0.65秒。表7-2・1特征周期值（秒）场地类别设计地陋分殂7匚*In•niIV滾一组0,250.350.450.65第二组0.300・4*0.550.75第三纽•0.450.650.90注：计算8、9度罕遇地震作用时，特征周期值增加0.05秒现该楼的基本自振周期7>1.0秒，大于特征周期T&=0.65秒。因此，水平地震影响系数Qi为这里e——相应于的地震影响系数；6Zmax一一地震彫响系数最大值，由（表722
4、）知，今％和=0.08o表722水平地震影响系数最大值地我妙响6度7度8度9度多遇地處0.040.0«(0.12)0.16(0.24)0.32罕遇地能’—0.50(0.72)0.90(1.20)1.40注：7、8度时，括号内数值分别用于设讣基本地震加速度为（）・15g和（）.3（也的地区。/——衰减指数，"0.9+0・°5_£；当§=0.05时，/=0.9；0.5+5§§——阻尼比，除有专门规定外，钢筋混凝土高层建筑结构的阻尼比应取0.05；0——阻尼调整系数，0=1+03-f；当g二oo5时，7/?=1.0；--0.06+1.7^-这样$=
5、（^）°9x0.0811.0=0.0543（4）顶部附加地震作用系数氏及其顶层附加水平地震作用标准值△代顶部附加作用系数氏，可按（表7-2-3）取用。表7・2・3顶部附加地震作用系数Tt(秒).Tt>1.4rf7^1.47,WO.350.08T,+O.Q7>0.35列w0.550.08T
6、4-0,01不考虑>0.550.08Tj-0.02注：7为场地特征周期；7］为结构基木口振周期。今7］二1.0秒，1.47；=1.4x0.65秒=0.91秒；查（表7・2・3）得:当7>1.47；,且7；=0.65秒时的^=0.087,-0.02=0.06
7、；结构总水平地震作用标准值Fek=OCGeq(7-2-7)FEk=0.0543x110,500RN6,000册结构顶层附加水平地震作用标准值人代0.06x6,000360kN（5）各层的水平地震作用标准值Fi耳=7理」F从（1—戈）7=1由于今Gj=G「因此，F：可简化成R二务耳x（l—氏）工Hjx6,000(1-0.06)/=!(1+2+3+4+5+64-7+8+9+10)x4.055.0x4.0X564°=25.63640今以列表形式表示，见（表7-2-4）及（图7-2-5）0表7-2-4Fi值由以上计算结果可知除顶层附加有一集中力以外
8、，其他各层的水平地震作用沿房屋高度是呈倒三角形分布的。每棉中间框架各承受该层总地震作用的1/10,而每栩边跨框架则各承受该层总水平地震作用的1/20。从计算过程中可看出，底部剪力法是没有考虑扭转对水平地震作用的影响的。因此，有扭转时，应采用考虑扭转影响的振型分解反应谱计算其水平地震作用；若按振型分解反应谱法计算，所得的地震基底剪力和地震基底弯矩值，一般均比由底部剪力法所得之值略小，考虑的振型次数愈多；则两法所得之值也愈接近。这也说明，为什么至今还沿用着底部剪力法，因它是简易又偏于安全的。此外，在进行水平地震作用计算时，还应对由地震作用标准值所
9、得的各楼层剪力f应不小于逹Gj的乘积。这里的2为G,为第j层的重力荷载代表值；n为结构计算总层数。水平地震剪力系数，见表（7-2-7）；图7.2-5各层水平地靈作用
