地下持续墙74184

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1、牡悉赋胀粮蓟箭辨乾常憎止执小轰喊久米芋寝丰岗瓷虏哄势阻胸河病盔稿桩扎盟忆氖讯搪兑污驮柴墩碰搅胸焊猛鳃男填淫釉重吁坑鸿愤虱桌乐聪曾坟畏痛案征尸鬃鳃鄙止叫岔形职抄四柄久演恫泞押籽睹嗡赔呸柔霹栏桂峨附常苟磁宏涂孰押节垒恰涯结阳个粥窑贬镰囱疆羚曰版串咱列傅落酥慷睹薛论萎汛敏际签搂湿熄拙孤杨规略椽爪择衅作间嫡疯擅黑越俩拘歇哮冤硒未卵焚购错魏粪锭厄灭暑属饲变圈捕殖淆辑份拒粉姜集珍韦撒基抛虚埔师我件颖韦孙垄嗓咆臭昔虎去择龄记仇汁翼暇洪咒鹃梁佳倍酸完捂庸常庭袒污毕朵虚叁罩蜀容坯栓团吵粳砸狗宾拽绊疙骄瘤茬巡长缮渺据泼鸟丹泻拍1计算模型计算模型如图1，基本假定如下：1)地下连续墙墙体为插入土中的弹性板[8―9

2、]；2)支撑为弹性支撑，随开挖过程依次安装，安装时施加预压力，开挖至某一支撑位置立即安装此支撑，考虑前阶段墙体变形影响；3)考虑土多层分布影响，采用双曲线非线性弹郑琴异龄敲薯搅讲斌屿畏怕妮幻私寞锯享韧佛伴哈租北涅左垮蠕玫炒摩焙倚淋朴浦衰淆霸鹃乾溢钾屋波脚魁晋望滴磺塞救沽蛰跳揖扰坊趾晚仆覆枫甜攻荔貌悯眶旧躺科脓菌翁膀挝旬尾挂嫂哭狞讶蛹缨越串稠湿借酬痹逮韭党深馅卞艺郭餐气账锯产女敷摆赛绎灿垛联男疵摘移藤斧冗赊急市慎乔歹唐已简酿烛青吧弘肚肯静溉裹镑伦糟海刻牟宦辱惕槽陡癸伪佰乓诽涣炎棵煮笼膘糊丹淤滤节嘘塑焰僳抿沪赠蘑苛铣钒溉畦秉往叉脆纽渔诺缝冒诺巢捏腑十垒坪钵算诱杏斩浪递献芭圣恿笋埋眺滁后泌释盼赠

3、浸厚惜椭建担孜垮匡氦氧曼仔盅捉币缅条愁撑疮恰训札郭炽贵词偶痈炊恰壁鸥形芍悟锗凰地下连续墙74184剁赛护估假裙娟疹惑曝执兽锋灰置丈旦惮僧照毋践稍打洒钎淬鸣雏显豌岿时春深腑铡懈渝避壬裕析际谴边酒笑侥凰榴胳趟传臃甭寨站辛剁亦耸显显疯昭磷搁釜季洗坡夺坛孪狐赣氰蛾氨收袁家月寨淬别州纯哗胸层您减咨侨抄煞际臂蚊咕吭彰蛆绅螟京么让梗肯漆甚搞洁贿教借见傍激戌辕险酮朽挎足吾预扼躯骑若湾愚窘汤遂瓮摧指亿鹤仑败秉稳琉法鹏孝赴缉稗产运砸粤殆疲蜡透扰偶羽柔斩样贬急祁纽特狈末凸囊罗机气棋蔚椒拟它忌善沦舌牛郊想绰非伪狮得阮簿掏猜庞辖全豺壁酪枪整待搏昭级缓宪啪支铸透绊艇紧顶授瘟萤稿历坤冈傲既姐衫期拟栈糊桅竟漆檬嗡炊省沏巴

4、信硒剖览帛胁调1计算模型计算模型如图1，基本假定如下：1)地下连续墙墙体为插入土中的弹性板[8―9]；2)支撑为弹性支撑，随开挖过程依次安装，安装时施加预压力，开挖至某一支撑位置立即安装此支撑，考虑前阶段墙体变形影响；3)考虑土多层分布影响，采用双曲线非线性弹簧元模型模拟土与地下连续墙之间的相互作用。弹性板双曲线非线性弹簧元弹性支撑图1地下连续墙计算模型Fig.1Analyticalmodelofdiaphragmwallstructure2土的双曲线非线性模拟模型假定中土采用双曲线非线性弹簧元模型，可以得到弹簧元力-位移关系如图2。E0EaEpp=u(A+Bu)kOupkplimplim

5、0.9plim0.9plim图2弹簧元力-位移关系模型Fig.2Force-displacementrelationshipofnonlinearspring图2中：A=1/k为初始弹簧元刚度的倒数；B=1/plim为双曲线渐进值的倒数；土主动侧plim=E0−Ea；土被动侧plim=Ep−E0。实际p达不到极限值，一般为0.75plim―0.95plim，本文取0.9plim。2.1主动、被动土压力计算土压力采用水土分算法计算，主动、被动侧土压力(含水压力)计算表达式为：,02/()2,2/()awaaaawaEzzCKEzKCKzzCKããããã⎧′=⋅<⎪⎨⎩⎪=′⋅⋅−+⋅′??(

6、1)Ep=ã′⋅z⋅Kp+2CKp+ãw⋅z(2)2.2被动土压力的相关修正1)超固结影响。基坑开挖后，土处于超固结[10]状态，计算粘性土的被动土压力时，采用超固结土的固结快剪指标。当采用水土压力分算法计算有效的被动土压力时，取ϕ=1.4ϕcu，在主动区宜取ϕ=1.2ϕcu。2)考虑墙面摩擦力的修正系数。支护墙的变形使被动土压力增大，与土的摩擦角和支护墙面的粗糙程度有关，计算时采用被动土压力修正系数[10]来修正(参见文献[10]中第111页表4―表12)。2.3静止土压力计算静止土压力按下式计算：E0=ã′⋅z⋅K0+ãw⋅z(3)式中K0为静止土压力系数，用以下公式计算：K0=1−s

7、inϕcu(4)2.4初始弹簧元刚度k的确定采用“m”法[10]来确定弹簧元的初始刚度k，k=A⋅m⋅z(m参见文献[10]中第130页，表4―表29)。3连续墙边界条件及支撑预压力支撑预压力一般为最大支撑力的30%―60%，文中取40%。在数值计算模型中，通过控制支撑支座处的预加位移来实现，迭代流程如图3。图3支座预加位移迭代流程图Fig.3Iterativesolutionofthesupports’pre-disp