后已排过的设计2

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1、青岛理工大学成教毕业设计（论文）固端弯矩计算将框架梁视为两端固定梁计算固端弯矩，计算结果见表3－15表3－15固端弯矩计算AB跨BC跨简图固端弯矩M0＝MJ（KN/m）简图固端弯矩MJ=MK（KN/m）23.69KN/m×23.69×6.62＝84.5421.84KN/m×21.84×2.42＝10.4832.94KN/m×32.94×6.62＝119.5716.98KN/m×16.98×2.42＝8.155.4KN/m×5.4×6.62＝19.605.4KN/m×5.4×2.42＝2.597.2KN/m×7.2×6.62＝26.14

2、7.2KN/m×7.2×2.42＝3.46分配系数计算考虑框架对称性，取半框架计算，半框架的梁柱线刚度如下图3-10所示。切断的横梁线刚度为原来的一倍，分配系数按与节点连接的各杆的转动刚度比值计算。例：A柱顶层节点：下柱＝==0.537梁＝==0.463其他节点的分配系数图见图3－11及图3－12。-41-青岛理工大学成教毕业设计（论文）传递系数：远端固定，传递系数为远端滑动铰质，传递系数为－1。弯矩分配：恒载作用下，框架的弯矩分配计算见图3－11，框架的弯矩见图3－13；活载作用下，框架的弯矩分配计算见图3－12，框架的弯矩见图3－

3、14。在竖向荷载作用下，考虑框架梁端的塑性内力分布，取弯矩调幅系数为0.8，调幅后，恒载及活载弯矩图见恒载作用下框架弯矩图及活载用框架弯矩图括号内数值。-41-青岛理工大学成教毕业设计（论文）梁端剪力及柱轴力计算梁端剪力V=Vq＋Vm式中：Vq——梁上均布荷载引起的剪力，Vq＝ql；Vm——梁端弯矩引起的剪力，Vm＝柱轴力N=V+P式中：V——梁端剪力；P——节点集中力及柱自重。-41-青岛理工大学成教毕业设计（论文）图3－11恒载弯矩分配图（KN/m）以AB跨六、七层梁在恒载作用下，梁端剪力及柱轴力计算为例。由图3-9，查得梁上均布

4、荷载为：第六层：q＝32.94KN/m集中荷载：98.32KN柱自重：26.24KN第七层：q＝23.29KN/m由图3-13，查得：六层梁端弯矩：ML=103.64（82.91）KN﹒mMr=108.23（86.58）KN﹒m七层梁端弯矩：ML=60.76（48.61）KN﹒m-41-青岛理工大学成教毕业设计（论文）Mr=72.41（57.93）KN﹒m括号内为调幅后得数值续图3－11活载弯矩分配图（KN/m）七层梁端剪力VqD＝VqJ＝ql＝×23.29×6.6＝76.86KN调幅前：VmD＝VmJ==-1.77KNVD＝VqD－

5、VmD＝76.86－1.77＝75.09KNVJ＝VqJ＋VmJ＝76.86＋1.77＝78.63KN调幅后：VmD＝VmJ=＝－1.41KNVD＝VqD－VmD＝76.86－1.41＝75.45KN-41-青岛理工大学成教毕业设计（论文）VJ＝VqJ＋VmJ＝76.86＋1.41=78.27KN图3－12活载弯矩分配图（KN/m）-41-青岛理工大学成教毕业设计（论文）-41-青岛理工大学成教毕业设计（论文）同理第六层梁端剪力：调幅前：VD＝×32.94×6.6＋＝108.01KNVJ＝×32.94×6.6－＝109.40KN-41

6、-青岛理工大学成教毕业设计（论文）调幅后：VD＝×32.94×6.6+＝108.14KNVJ＝×32.94×6.6－＝109.26KN第七层A柱柱顶及柱底轴力：N顶＝V＋P＝73.45＋0＝75.45KNN底＝75.45＋26.24＝102.69KN第六层A柱柱顶及柱底轴力N顶＝75.45＋108.14＋98.32＝281.91KNN底＝281.91＋26.24=308.15KN其它梁端剪力及柱轴力计算见表16，活载作用下梁端剪力及柱轴力见表表3-16恒载作用下梁端剪力及柱轴力（KN）层数荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力AB跨BC

7、跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VqA＝VqBVqA＝VqBVmA＝－VmBVmB＝VmCVmA＝－VmBVAVBVB＝VCN顶N底N顶N底776.8626.21-1.77(-1.41)075.0（75.45）78.63（78.27）26.2175.45102.69104.48130.726108.7020.38-0.70（-0.56）0108.00（108.1）109.40（109.26）20.38281.91308.15332.44358.685108.720.38-0.88（-0.70）0107.82（108.0）109.58

8、（109.40）20.38488.23514.47560.54586.78-41-青岛理工大学成教毕业设计（论文）4108.7020.38-0.86（-0.69）0107.84（108.0）109.56（109.39）2