贝雷片计算书案例

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1、支架拼设方案检算说明1、该方案采用贝雷片拼设的支架进行现浇梁体的施工。2、贝雷片上方铺设工字钢作为分配梁，工字钢上方直接铺设定型钢模板。3、为确保模板顺利拆除，在钢管桩顶设置Φ=500mm的钢砂箱。4、为加快支架安装的速度，所有分配梁、钢管桩、砂箱均统一使用同一规格。设1排钢管桩立柱结构拼设检算成果书一、检算过程中用到的各种参数 钢材E=2.1×105MPa=2.1×108KPa单排单层贝雷片I=250497.2cm4,W=3578.5cm3[M]=788.2KN.m; [Q]=245.2KN贝雷片自重305/3

2、=102kg/m=1.02KN/m22号工字钢I=3400cm4,W=309cm3,每延米自重q=42kg/m。20号工字钢I=2370cm4,W=239cm3,每延米自重q=27.9kg/m。28号工字钢I=7110cm4,W=508cm3,每延米自重q=43.4kg/m。32号工字钢I=11620cm4,W=726cm3,每延米自重q=57.7kg/m。  二、腹板部分，设4排贝雷片钢材E=2.1×105MPa=2.1×108KPa       4排单层贝雷片力学参数I=250497.2×4=1001988.

3、8cm4，W=14314cm3[M]=3152.8KN.m; [Q]=980.8KN检算过程所应考虑的各种荷载:1、贝雷片自重q1=102×4=408kg/m=4.08KN/m2、施工人员荷载q2=2.5×2.75×1=6.875KN/m3、振捣荷载q3=2.0×2.75=5.5KN/m4、模板荷载(在腹板附近处)q4=腹板处模板重量+内模标准架+内模桁架+内模模板系+内模支架系+底模系=(34/2/32.6+0.1+0.11+0.15(内模暂考虑15t)+0.3+12/32.6/5×2.5)×10=13.655

4、KN/m5、梁体自重腹板q5=(2.5+2.5)×0.45×1/2×25=28.125KN/m顶板q6=(0.65×0.45×1+(0.65+0.3)/2×1.635)×25=26.73KN/m底板q7=1×0.28×2.75×25=19.25KN/m6、分配型钢(暂按I22号工字钢间距0.6m)q8=0.042×2.75*1*0.6=0.1925KN/m贝雷片所受荷载q=q1+q2+q3+q4+q5+q6+q7+q8=(6.875+5.5)×1.4+(4.08+13.655+28.125+26.73+19.25

5、+0.1925)×1.2=127.764KN/m，贝雷梁跨径按12.95m进行检算,检算时按两跨连续梁受均布荷载进行简化计算M=0.125ql2=0.125×127.764×12.952=2678.293KN.m<[M]=3152.8KN.m满足要求Q=0.625ql=0.625×127.764×12.95=1034.0898<[Q]×1.2=980.8KN×1.2(剪力在临时结构中可不考虑荷载分项系数,而且可考虑应力提高系数1.2,在进行Q检算过程中如果将荷载分项系数不进行考虑,即能满足结构受力特性,不需考虑应

6、力提高系数)满足要求f=0.521ql4/(100EI)=0.521×127.764 ×12.954/(100×2.1×108×1001988.8×10-8)=0.0089m=8.89mm<[f]=l/400=12950/400=32.375mm。 三、底板箱梁中心位置处设三排贝雷片 双排单层贝雷片I=250497.2×3=751491.6cm4，W=10735.5cm3[M]=2364.6KN.m; [Q]=735.6KN检算过程所考虑的荷载:1、贝雷片自重q1=102×3=305kg/m=3.05KN/m2、

7、施工人员荷载q2=2.5×2.5×1=6.25KN/m3、振捣荷载q3=2.0×2.5=5.0KN/m4、模板荷载q4=底板荷载+内模标准架+内模绗架+内模模板系+内模支架系=(12/32.6/5×2.5+0.1+0.11+0.15(内模暂考虑15t)+0.3)×10=7.558KN/m6、梁体自重顶板q5=0.3×2.5×25=18.75KN/m底板q6=1×0.28×2.5×25=17.5KN/m7、分配型钢(2根22号工字钢间距0.6m)q7=0.042×2.75*1/0.6=0.1925KN/m贝雷片所受

8、荷载q=q1+q2+q3+q4+q5+q6+q7=(6.25+5.0)×1.4+1.2×(3.05+7.558+18.75+17.5+0.1925)=72.211KN/m，贝雷梁跨径按12.95m进行检算,检算时按两跨连续梁受均布荷载进行简化计算M=0.125×ql2=0.125×72.211×12.952=1513.745KN.m<[M]=2364.6KN.m满足要求Q